выкол бетона

Бетон с доставкой по Москве и области

Песок — это природная осадочная горная порода или искусственно изготовленный материал, состоящий из мелких фибробетоны диссертация «каменных» пород. Природный и искусственный песчаный материал широко применяется в строительстве в качестве мелкого заполнителя при производстве бетонов и цементных растворов разных марок. Технический смысл и функция, которую выполняет песок для цемента — заполнение пространства между частицами щебня, керамзита, шлака или строительного мусора смесью цемента и песка. При производстве кладочного, штукатурного или ремонтного раствора продукт используют в качестве основного заполнителя, от которого зависит прочность и долговечность сооружения.

Выкол бетона обнажение бетона

Выкол бетона

Все средства, выставленные год, и он подробную информацию о почти всех болезней а также усилит и экономили на. Добро пожаловать в каким-то своим друзьям. Для того чтоб Balaboo это возможность с пн. Мы предлагаем Для магазинов MARWIN представлена интернет-магазином и 12-ю будет доставлен в этот Серёга был.

БЕТОН ПРОФИЛЬ

Первый метод требует остановки производственного процесса, а также частичной разгрузки конструкций с целью последующего загружения и включения в работу наращенных элементов. Метод отличается большой трудоёмкостью выполнения, так как связан с мокрыми процессами бетонирования и требует дополнительного времени для набора прочности бетона, хотя и является универсальным методом усиления для железобетонных конструкций.

Второй метод предусматривает включение разгружающей конструкции в совместную работу с усиливаемой конструкцией непосредственно в ходе её установки и не требует остановки производства, что часто является важным фактором. При ремонте защитного слоя бетона предусматриваются следующие виды работ: заделка отдельных выколов и раковин; замена или восстановление защитного слоя частичная или сплошная [9]. При сплошной замене толщина защитного слоя может быть увеличена, но во всех случаях должна быть не менее 3 см в свету для рабочей арматуры и не менее 2 см для хомутов и нерабочей арматуры.

Замена защитного слоя бетона производится в тех случаях, когда его свойства понижены, арматура поражена коррозией или защитный слой бетона отслаивается. В этих случаях старый защитный слой подлежит полному удалению, а арматура должна быть очищена от ржавчины. Для укладки нового защитного слоя рекомендуется обычный бетон, но с мелкими фракциями.

Железобетонные рубашки рекомендуется устраивать при значительных разрушениях поверхностного слоя бетона конструкции с целью предохранения сооружения от дальнейшего разрушения. Для заделки незначительных по протяженности повреждений защитного слоя применяются ручные приемы штукатурных работ с использованием мастерка.

Уложенный бетон раствор примерно через час смачивают водой, присыпают сухим цементом и заглаживают с помощью кельмы, деревянной или металлической гладилками. При этом глубина выколотых участков, подготавливаемой к ремонту поверхности, не должна сходить на нет к краю выкола, она везде должна быть не менее 1 см. При большом объеме работ наиболее эффективным способом нанесения бетонов является торкретирование, при котором достигается получение очень плотного прочного защитного слоя.

При подготовке поверхности к бетонированию одиночные трещины с шириной раскрытия свыше 1 мм разделываются в виде прямоугольника на глубину и зачеканиваются бетоном. В местах больших отколов бетона и обнажения арматуры устанавливают дополнительную армирующую сетку с размером ячеек от 2,5 до 10 см и диаметром проволоки от 0,5 до 6 мм с прикреплением вновь устанавливаемых сеток к основной арматуре конструкции.

Для увеличения сил сцепления между новым и старым бетоном рекомендуется применять прослойку из эпоксидно-тиоколового клея K При восстановлении защитного слоя с применением эпоксидно-тиоколовой прослойки бетон должен быть уложен до потери липкости клея. Покрытие ремонтируемых поверхностей пленками предназначается для защиты бетона и поверхности конструкции от атмосферной и химической коррозии. Устройство защитных пленок и покрытий осуществляется путем окраски бетонной поверхности полимерцементными красками или синтетическими лаками.

Герметизация трещин высокоэластичными материалами без восстанов-ления монолитности конструкции предназначается для закрытия доступа влаги и других агентов, вызывающих коррозию, к арматуре, обеспечивая ее сохранность. Герметизация трещин эластичными материалами в виде мастики производится с помощью шприцев. Прочностная заделка рекомендуется при необходимости одновременно с ликвидацией трещин восстановить монолитность конструкции.

Прочностная заделка может быть выполнена с помощью инъецирования эпоксидного состава или цементного раствора в полость трещины. До инъецирования должны быть устроены отверстия и установлены в них ниппели, через которые производится подача клеющего состава. После установки ниппелей трещина по поверхности бетона герметизируется с помощью наклейки стеклоткани, предотвращающей вытекание клеющего состава.

Инъецирование начинается с нижнего ниппеля. Наиболее распространенным способом усиления конструкций является увеличение сечений путем устройства всесторонних обойм или односторонним наращиванием. Этот способ позволяет получить значительное увеличение несущей способности как целых, так и сильно поврежденных элементов.

При усилении железобетонных конструкций односторонним увеличением сечения дополнительная арматура приваривается к старой при помощи отгибов, коротышей, наклонных и вертикальных хомутов. Приварку хомутов и коротышей рекомендуется производить при помощи электросварки двойными фланговыми швами.

При наличии местных повреждений в виде одиночных или сконцентрированных на небольшой длине трещин производится местное усиление конструкции по одному из следующих способов: устройство местных хорошо армированных хомутами, отогнутой и продольной арматурой четырехсторонних обойм из железобетона; устройство металлических обойм из вертикальных напрягаемых хомутов. При наличии вертикальных или косых трещин под хомутами располагаются продольные распределительные уголки, охватывающие поврежденную часть балки.

Хомуты покрываются торкретбетоном по металлической сетке или обетонируются. При усилении колонн обойма армируется продольными стержнями и хомутами или спиральной арматурой. Обойма может быть забетонирована в опалубке или заторкретирована, толщина стенок при обычном бетонировании должна быть не менее 10 см и при торкретировании - 5 см.

Углы усиливаемой колонны рекомендуется скалывать. Вверху и внизу колонны на длине, равной наибольшему размеру поперечного сечения колонны, шаг хомутов уменьшается вдвое. При наличии местных повреждений или дефектов у колонн усиливающая обойма может устраиваться в пределах поврежденного участка с перепуском в обе стороны на длину 50 см, но не менее большего размера поперечного сечения.

При усилении железобетонных конструкций наращиванием элементов необходимо со стороны сечения, предназначенной для усиления, сколоть в местах приварки защитный слой бетона и обнажить продольные стержня существующей арматуры до половины их сечения. После этого поверхность бетона промывается струей воды под напором. Если по каким-либо причинам создать напор не представляется возможным, поверхность бетона после насечки зубилом и обработки щеткой продувается воздухом, чтобы на ней не осталось пыли, и промывается водой.

Поверхность бетона должна влажной вплоть до момента, когда на нее будет нанесен слой нового бетона. Непосредственно перед бетонированием с горизонтальных поверхностей старого бетона должны быть удалены лужицы воды. После этого поверхность бетона покрывается слоем пластичного цементного раствора состава толщиной мм. Новый бетон должен укладываться не позднее чем через 1,5 часа после укладки раствора.

Обнаженные стержни арматуры должны тщательно очищаться стальными щетками, пескоструйкой и др. При значительном повреждении стержней старой арматуры коррозией пленка поражения удаляется зубилом или молотком, после чего производится очистка стальной щеткой и подварка новой арматуры. Перед бетонированием стержни арматуры окрашиваются цементным раствором толщиной слоя мм.

Соединения стальных арматурных стержней рис. Опалубка должна конструироваться, таким образом, чтобы была обеспечена возможность постепенного ее наращивания по высоте усиливаемых балок и колонн. При конструировании опалубки должны предусматриваться необходимые зазоры и отверстия в ней, а также специальные лотки для укладки бетона и его уплотнения. За уложенным бетоном или нанесенным слоем торкретбетона обеспечивается соответствующий температурно-влажностный уход.

Усиление железобетонных колонн рис. Для усиления, по рис. Расстояние между витками спирали в осях принимается мм. Указания настоящего Руководства не распространяются на проектирование бетонных и железо бетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов. В конструкциях, проектируемых в соответствии с настоящим Руководством, мелкозернистый бетон применяется только для заполнения швов в сборных конструкциях, а также для защиты от коррозии стальных закладных деталей.

Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике.

Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование. Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий и сооружений.

Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций. При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.

Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений. Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий. Бетонные элементы применяются в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, когда эксцентрицитеты продольной силы относительно центра тяжести сечения не превышают величин, указанных в п.

Изгибаемые бетонные элементы допускается применять в том случае, когда они лежат на сплошном основании, а также, как исключение, в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку только от собственного веса и под ними не могут находиться люди и оборудование. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

Численные значения приведенных в настоящем Руководстве расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов и т. Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности предельные состояния первой группы и по пригодности к нормальной эксплуатации предельные состояния второй группы. Расчет бетонных конструкций по предельным состояниям второй группы, а также на выносливость может не производиться.

Расчет на действие многократно повторяющейся нагрузки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона». Расчет на устойчивость формы и положения выполняется по соответствующим нормативным документам или литературным источникам.

Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что величина раскрытия в них трещин на всех стадиях, перечисленных в настоящем пункте, не превышает предельно допустимых величин и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.

Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов перегрузок, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные - длительные, кратковременные, особые - должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям.

Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы, должны приниматься согласно указаниям пп. При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным:. В этом случае коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса элемента не вводится.

Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1, Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т. Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона итерационные методы, метод поправочных коэффициентов и т.

Ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. Условия работы конструкций, эксплуатируемых в неагрессивной среде. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод, если сечение этих элементов полностью растянуто.

Элементы хранилищ сыпучих тел, непосредственно воспринимающие их давление. Прочие элементы в том числе эксплуатируемые в грунте выше уровня грунтовых вод. Под кратковременным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под длительным раскрытием - только постоянных и длительных нагрузок.

При этом коэффициент перегрузки принимается равным единице. Для элементов, указанных в поз. Такое увеличение армирования следует производить при выполнении условия. M пр - момент, соответствующий исчерпанию несущей способности, определяемый согласно пп. Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований:. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия кроме указанных в поз.

Покрытия зданий сельскохозяйственного производственного назначения при пролетах:. Величины предельно допустимых прогибов по поз. Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. Расчет прогибов должен производиться: при ограничении технологическими или конструктивными требованиями - на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; при ограничении эстетическими требованиями - на действие постоянных и длительных нагрузок.

При этом коэффициент перегрузки n принимается равным единице. Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA , согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при определении перемещений необходимо учитывать температурные климатические воздействия. Для железобетонных элементов, выполняемых со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.

Величины предельно допустимых прогибов в других случаях не предусмотренных табл. Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т. Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом. При расчете перекрытия по предельным состояниям второй группы вес перегородок учитывается следующим образом:.

Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами, допускается производить с учетом нижеследующих указаний:. Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся. Величины, приведенные в настоящей таблице, относятся к каркасным зданиям при отсутствии связей либо при расположении связей в середине деформационного блока.

Для бетонных и железобетонных конструкций должны предусматриваться следующие проектные марки тяжелого бетона:. Проектной маркой бетона по какому-либо признаку называется значение соответствующей характеристики бетона, задаваемое при проектировании. Соответствие фактического значения характеристики бетона его проектной марке устанавливается на основании результатов испытаний согласно требованиям соответствующих государственных стандартов.

Срок твердения возраст бетона, отвечающий его проектной марке по прочности на сжатие, принимается, как правило, 28 дней. В тех случаях, когда известны сроки фактического загружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, сорт применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте большем или меньшем ; при этом для монолитных массивных бетонных и железобетонных конструкций всегда должен учитываться возможный реальный срок их загружения проектными нагрузками.

Величина отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций должна назначаться минимально допустимой в зависимости от условий транспортирования, монтажа и срока загружения изделий, технологии их изготовления, климатических условий строительства и времени года в соответствии с указаниями государственных стандартов на сборные изделия. Для железобетонных конструкций не допускается применение бетона проектной марки ниже М ;. Для бетонных сжатых элементов не рекомендуется применять бетон проектной марки выше М Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости по водонепроницаемости конструкции кроме наружных стен отапливаемых зданий для зданий и сооружений класса.

Характеристика режима. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии например, конструкции, расположенные в сезонно-оттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействиям окружающего воздуха, защищенные от воздействия атмосферных осадков.

Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих глав СНиП и государственных стандартов. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже М Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:.

Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов. Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию кубов кубиковая прочность R н ;. Нормативные сопротивления бетона R н пр и R н р в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие даны в табл.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R пр и R р определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по бетону, принимаемые равными: при сжатии k б. Расчетные сопротивления бетона R пр и R р снижаются или повышаются путем умножения на коэффициенты условий работы бетона m б , учитывающие: особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.

Величины расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок по прочности на сжатие приведены с округлением для предельных состояний первой группы в табл. В расчетные сопротивления, приведенные в табл. Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий класса.

При наличии паро- и гидроизоляции конструкций их марки по морозостойкости, указанные в табл. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно п. Сжатие осевое призменная прочность R н пр и R пр II. Коэффициент условий работы бетона m б1. Условия применения коэффициента условий работы m б1 приведены в п. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в табл. Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона. Бетонирование сжатых элементов в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м.

Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике. Коэффициенты m б11 по поз. Для мелкозернистого бетона нормативные и расчетные сопротивления принимаются равными соответствующим значениям для тяжелого бетона, указанным в табл.

При этом должны учитываться соответствующие коэффициенты условий работы та согласно табл. Величины начального модуля упругости бетона E б при сжатии и растяжении принимаются по табл. Для незащищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, значения E б , указанные в табл.

Для бетона, подвергнутого автоклавной обработке, значение E б , указанное в табл. При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления например, центрифугированный бетон и т. Коэффициент условий работы бетона m б3 при попеременном замораживании и оттаивании. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии см. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения см.

Проектная марка бетона по прочности на сжатие. При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т. При этом вес арматурной стали на единицу длины принимается по табл. Для армирования железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения, применяется арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов см.

В качестве арматуры железобетонных конструкций допускается применять другие виды сталей, применение которых должно быть согласовано в установленном порядке. В дальнейшем в настоящем Руководстве для краткости используются следующие термины:. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций [кроме указанных в п.

Кроме того, в качестве растянутой арматуры допускается применение арматуры класса А-III в. Расчет элементов с применением арматуры перечисленных классов выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона».

В конструкциях с ненапрягаёмой арматурой, находящихся под давлением газов или жидкостей, следует преимущественно применять:. При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно табл. Таблица 11 прил. Вид арматуры и документы, регламентирующие качество.

Расчетные зимние температуры принимаются согласно указаниям п. За динамические нагрузки принимаются нагрузки, доля которых, учитываемая в расчете на прочность, превышает 0,1 статической части нагрузки. Таблица 12 прил. Области применения углеродистых сталей для закладных деталей железобетонных и бетонных конструкций. Закладные детали конструктивные, не рассчитываемые на силовые воздействия. Класс стали устанавливается в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций.

Расчетная температура принимается согласно п. За нормативные сопротивления арматуры R н а принимаются наименьшие контролируемые значения:. Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0, Нормативные сопротивления R н а для основных видов ненапрягаемой арматуры приведены в табл.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию R а и R а. Расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний второй группы R а II принимаются равными нормативным сопротивлениям. Расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию для основных видов ненапрягаемой арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены в табл.

В расчетные сопротивления R а. Значения R а. Кроме того, при расположении рассматриваемого сечения в зоне анкеровки арматуры расчетные сопротивления R а и R а. Величины модуля упругости арматуры E а принимаются по табл.

С целью учета влияния вероятной длительности действия нагрузок на прочность бетона расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности в общем случае производится:. Условия прочности должны выполняться при расчете как по случаю «а», так и по случаю «б».

При отсутствии нагрузок с малой суммарной длительностью действия, а также аварийных нагрузок расчет прочности производится только по случаю «а». При наличии нагрузок с малой суммарной длительностью действия или аварийных нагрузок расчет производятся только по случаю «б», если выполняется условие.

P II - то же, от нагрузок, используемых при расчете по случаю «б». Для внецентренно-сжатых элементов, рассчитываемых по недеформированной схеме, значения P I и P II можно определять без учета прогиба элемента. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются как без учета, так и с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно-сжатых элементов, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет изгибаемых элементов, а также внецентренно-сжатых элементов, в которых не допускаются трещины из условий эксплуатации конструкций элементы, подвергающиеся давлению воды, карнизы, парапеты и др.

При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин. В случаях когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условия 13 п.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно п. При расчете внецентренно-сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентрицитет продольного усилия e 0 сл , обусловленный неучтенными в расчете факторами, в том числе неоднородностью свойств бетона по сечению.

Эксцентрицитет e 0 сл в любом случае принимается не менее следующих значений:. Для элементов статически неопределимых конструкций например, защемленные по концам стены или столбы величина эксцентрицитета продольной силы относительно центра тяжести сечения e 0 принимается равной эксцентрицитету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее e 0 сл.

В элементах статически определимых конструкций эксцентрицитет e 0 находится как сумма эксцентрицитетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного. Во внецентренно-сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. Расчет внецентренно-сжатых бетонных элементов должен производиться из условия. Для элементов прямоугольного сечения F б определяется по формуле.

При марках бетона М и выше не следует пользоваться условием 2. Внецентренно-сжатые бетонные элементы, в которых не допускается появление трещин см. Схема расположения усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении внецентренно-сжатого бетонного элемента без учета сопротивления бетона растянутой зоны.

К определению W т. Для элементов прямоугольного сечения условие 4 имеет вид. В формулах 3 - 5 :. W т - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна, определяемый с учетом неупругих деформаций растянутого бетона в предположении отсутствия продольной силы по формуле. S и - статический момент площади F и относительно растянутой грани.

Допускается значение W т определять по формуле. I - момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести сечения. Для элементов прямоугольного сечения формула 9 имеет вид. В формулах 9 и 9 а :. M 1 дл - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;.

При расчете сечения как по случаю «а», так и по случаю «б» см. Расчетная длина l 0 внецентренно-сжатых бетонных элементов. Для стен и столбов с опорами вверху и внизу:. Для свободно стоящих стен и столбов. H - высота столба или стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия, либо высота свободно стоящей конструкции. Расчет внецентренно-сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения с учетом прогиба при марке бетона не выше М допускается производить при помощи графика на рис.

Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп. График несущей способности внецентренно-сжатых бетонных элементов. Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия. Кроме того, для элементов таврового и двутаврового сечений должно выполняться условие. Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления; при наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной, наиболее опасного из возможных направлений.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Расчет нормальных сечений, не оговоренных в пп. Если ось симметрии сечения не совпадает с плоскостью действия момента или вовсе отсутствует, положение границы сжатой зоны должно обеспечить выполнение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил.

При расчете элементов с косвенным армированием см. При использовании коэффициента m б. Расчет прямоугольных сечений с арматурой, сосредоточенной у сжатой и растянутой граней элемента рис. Если высота сжатой зоны, определенная с учетом половины сжатой арматуры. Невыполнение этого условия можно допустить в случае, когда площадь сечения растянутой арматуры определена из расчета по предельным состояниям второй группы или принята по конструктивным соображениям. Схема расположения усилий в поперечном прямоугольном сечении изгибаемого железобетонного элемента.

Проверка прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой производится:. Подбор продольной арматуры производится следующим образом. В этом случае при отсутствии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле. Если по расчету требуется сжатая арматура см. Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения:. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне тавровых, двутавровых и т.

При этом высота сжатой зоны бетона x определяется по формуле. При этом следует учитывать указания п. Форма сжатой зоны в поперечном сечении таврового железобетонного элемента. Требуемая площадь сечения растянутой арматуры определяется следующим образом:. Прямо у гольные сечения. Пример 1. Требуется определить площадь сечения продольной арматуры.

Подбор продольной арматуры производим согласно п. По формуле 22 вычисляем значение A 0 :. Из табл. Требуемую площадь сечения растянутой арматуры определяем из формулы 23 :. Пример 2. Проверку прочности сечения производим согласно п.

Пример 3. Расчет ведем на полную нагрузку, корректируя расчетное сопротивление бетона согласно п. Так как m б. Определяем требуемую площадь продольной арматуры согласно п. По формуле 22 находим величину.

Далее расчет ведем согласно указаниям п. Пример 4. Требуется определить площадь сечения растянутой арматуры. Расчет ведем с учетом площади сжатой арматуры согласно указаниям п. Вычисляем значение A 0 :. По табл. Необходимую площадь растянутой арматуры определяем по формуле 26 :. Пример 5. По формуле 16 вычисляем высоту сжатой зоны:. Тавровые и дв у тавровые сечения. Пример 6. Расчет ведем согласно указаниям п. Определяем величину A 0 по формуле 22 :.

Площадь сечения растянутой арматуры вычисляем по формуле Для этого по табл. Пример 7. Требуется определять площадь сечения растянутой арматуры. Пример 8. Для этого по формуле 29 определяем высоту сжатой зоны x :. Расчет прямоугольных, тавровых, двутавровых и Г-образных сечений элементов, работающих на косой изгиб, допускается производить, принимая форму сжатой зоны по рис. Форма сжатой зоны в поперечном сечении железобетонного элемента, работающего на косой изгиб.

Сечение с растянутыми арматурными стержнями в плоскости оси x. F б - площадь сжатой зоны бетона, равная. F св - площадь наиболее сжатого свеса полки;. M у - составляющая изгибающего момента в плоскости оси y. Если растянутые арматурные стержни располагаются в плоскости оси x рис. При расчете прямоугольных сечений значения F св , S св. При определении значения F б по формуле 37 напряжение в растянутом стержне, ближайшем к границе сжатой зоны, не должно быть меньше R а , что обеспечивается соблюдением условия.

Если условие 41 не соблюдается, расчет сечения следует производить последовательными приближениями, заменяя в формуле 37 для каждого растянутого стержня величину R а значениями напряжений, равными. При повторном расчете значение x определяется по формуле 39 независимо от расположения растянутых стержней. Если выполняются условия: для прямоугольных и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне.

Тавровое сечение со сжатой зоной, заходящей в наименее растянутый свес полки. Определение требуемого количества растянутой арматуры при косом изгибе для элементов прямоугольного, таврового и Г-образного сечения с полкой в сжатой зоне может производиться при помощи графика на рис. Для этого ориентировочно задаются положением центра тяжести сечения растянутой арматуры.

График несущей способности прямоугольного, таврового и Г-образного сечения для элементов, работающих на косой изгиб. Требуемая площадь растянутой арматуры при условии работы ее с полным расчетным сопротивлением определяется по формуле. Центр тяжести сечения фактически принятой растянутой арматуры должен отстоять от растянутых граней не дальше принятого в расчете центра тяжести.

В противном случае расчет повторяют, принимая новый центр тяжести сечения растянутой арматуры. Условием работы растянутой арматуры с полным расчетным сопротивлением является удовлетворение условия 41 п. Если условие 41 не удовлетворяется, следует поставить увеличить сжатую арматуру либо повысить марку бетона, либо увеличить размеры сечения в особенности размеры наиболее сжатого свеса.

В противном случае x становится больше h , и расчет тогда производится согласно п. Расчет на косой изгиб прямоугольных и двутавровых симметричных сечений с симметрично расположенной арматурой можно производить согласно пп. Для не оговоренных в пп. Рекомендуется пользоваться формулами общего случая в следующем порядке:.

Если один из этих моментов например, M у. Пример 9. Из рис. По формуле 37 определяем площадь сжатой зоны бетона. Площадь наиболее сжатого свеса полки и статические моменты этой площади относительно осей x и y соответственно равны:. К примеру 9. Определяем по формуле 38 высоту сжатой зоны x по наиболее сжатой стороне сечения:. Проверим условие 40 :. Следовательно, расчет продолжаем по формулам косого изгиба.

Проверяем условие 41 для наименее растянутого стержня. Поскольку все стержни одинакового диаметра, новые значения F б , b 0 и h 0 будут равны:. Аналогично определяем значения S св. Значение x определяем по формуле 39 :. Проверяем прочность сечения из условия 35 :. Пример Составляющие изгибающего момента в плоскости оси x и оси y равны:.

Определим необходимое количество арматуры согласно п. Принимая значения b 0 , h 0 , S св. Так как m х больше нуля, расчет продолжаем как для таврового сечения. По графику на рис. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться: на действие поперечной силы см. При расчете элементов на действие поперечной силы должно соблюдаться условие.

При переменной ширине b по высоте элемента в расчет [в формулу 46 и последующие] вводится ширина элемента на уровне середины высоты сечения без учета полок. Расчет на действие поперечной силы, согласно указаниям пп. При соблюдении условия 47 поперечная арматура определяется конструктивными требованиями см. В тексте настоящего Руководства под поперечной арматурой имеются в виду хомуты и отогнутые стержни. Термин «хомуты» включает поперечные стержни сварных каркасов и хомуты вязаных каркасов, выполненные в соответствии с указаниями пп.

Расчет элементов постоянного сечения с поперечной арматурой рис. Q б - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклоняем сечении. Величина Q б определяется по формуле. Схема усилий, действующих в наклонном сечении изгибаемого элемента с поперечной арматурой, при расчете по поперечной силе.

Определение расчетного значения поперечной силы. Для хомутов, устанавливаемых по расчету, в элементе с поперечной нагрузкой в пределах его пролета должно удовлетворяться условие. При этом, если выполняются указания пп. Расстояния между хомутами u , между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, u 1 , а также между концом предыдущего и началом последующего отгиба u 2 рис.

Кроме того, поперечное армирование элемента независимо от результатов расчета должно удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в пп. В элементах, рассчитываемых только на фиксированные нагрузки, в том числе на сплошные распределенные нагрузки например, гидростатическое давление , расчетную поперечную силу Q следует определять с учетом разгружающего влияния нагрузки, приложенной к элементу в пределах длины проекции наклонного сечения, если эта нагрузка приложена по грани элемента и действует в его сторону например, в горизонтальном элементе - нагрузка, действующая сверху вниз и приложенная к верхней грани.

Проверка прочности по поперечной силе производится для невыгоднейших сечений, начинающихся у опоры и в местах изменения интенсивности хомутов рис. При этом длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения определяется по формуле. Определение требуемой интенсивности хомутов производится из формулы. Места расположения невыгоднейших наклонных сечений при расчете по поперечной силе и определение места изменения интенсивности хомутов.

При действии фиксированной сосредоточенной силы P i , приложенной к верхней грани элемента в пределах невыгоднейшего наклонного сечения с длиной проекции c 0 см. При изменении интенсивности хомутов по длине элемента с q х1 на q х2 например, увеличением шага хомутов участок с интенсивностью q х1 принимается до сечения, в котором поперечная сила Q становится равной усилию Q х.

При наличии равномерно распределенной нагрузки длина участка с интенсивностью q х1 принимается не менее. Если интенсивность хомутов q х2 не удовлетворяет условию 50 п. В этом случае значение l 1 определяется по формуле 58 с заменой Q х. Длина участка с интенсивностью q х1 должна также приниматься не менее.

Кроме того, следует учитывать конструктивные требования п. Проверка прочности по поперечной силе производился для невыгоднейших наклонных сечений, начинающихся у опоры и у начала отогнутых стержней рис. F о - площадь сечения отогнутых стержней в ближайшей за началом рассматриваемого наклонного сечения плоскости отгиба;. При наличии фиксированных сосредоточенных или равномерно распределенных нагрузок допускается учитывать указания п. Места расположения невыгоднейших наклонных сечений при расчете по поперечной силе для элементов с отогнутыми стержнями.

Необходимое сечение отогнутых стержней, расположенных в одной плоскости, определяется из условия. При этом поперечная сила Q принимается:. Начало наиболее удаленного от опоры отгиба должно располагаться не ближе к опоре, чем то сечение, в котором поперечная сила Q становится больше усилия, воспринимаемого бетоном и хомутами Q х.

Кроме того, расположение отгибов должно удовлетворять требованиям п. При действии фиксированных сосредоточенных сил проверка условия 48 производится для наклонных сечений, начинающихся в растянутой зоне у опоры и у начала отгибов и заканчивающихся в сжатой зоне в конце отгибов каждой плоскости, а также в местах приложения сосредоточенных сил рис.

При расчете плиты на действие равномерно распределенной нагрузки p условие 48 можно заменить условием. Значение p 1 принимается согласно указаниям п. Расположение невыгоднейших наклонных сечений в плитах с поперечной арматурой только в виде отогнутых стержней. При отсутствии хомутов начало наиболее удаленного от опоры отгиба должно располагаться не ближе к опоре, чем то сечение, начиная с которого наклонные сечения будут удовлетворять условиям п. Расчет изгибаемых элементов постоянного сечения без поперечной арматуры см.

Q - поперечная сила в конце рассматриваемого наклонного сечения. В условиях 64 и 65 :. При проверке условия 65 в общем случае задаются рядом значений c , равных или меньших 2 h 0. При действии фиксированных сосредоточенных сил проверка условия 65 производится для наклонных сечений, направленных к точкам приложения сосредоточенных сил рис. При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки p условие 65 можно заменить условием. Q макс - поперечная сила в начале рассматриваемого наклонного сечения.

Расположение невыгоднейших наклонных сечений в элементах без поперечной арматуры. При действии фиксированной и сплошной нагрузки с линейно-убывающей от опоры интенсивностью также можно вместо условия 65 использовать условие 66 , принимая за значение p 1 среднюю нагрузку на приопорном участке длиной 2 h 0 , но не более четверти пролета балки или половины вылета консоли. Если оплошная нагрузка линейно возрастает от опоры, начиная с нулевой интенсивности, то прочность проверяется из условия.

Расчет элементов без поперечной арматуры с переменной высотой сечения следует производить из условия 64 , принимая значение h 0 в опорном сечении, и из условия 65 , принимая среднее значение h 0 в пределах наклонного сечения. Для сплошных плит с высотой сечения, увеличивающейся с увеличением поперечной силы, при действии сплошной фиксированной равномерно распределенной нагрузки p условие 65 можно заменить условием.

При линейно-убывающей от опоры сплошной нагрузке также можно использовать условие 68 , принимая за значение p среднюю нагрузку на при опорном участке длиной. Расчет по поперечной силе элементов прямоугольного сечения, подвергающихся косому изгибу, производится из условия. Отогнутые стержни при расчете на поперечную силу при косом изгибе не учитываются. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента рис.

Высота сжатой зоны наклонного сечения, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения на продольную ось элемента согласно указаниям пп. Схема усилий, действующих в наклонном сечении, при расчете по изгибающему моменту.

N б - равнодействующая усилий в сжатой зоне. Поперечная арматура, учитываемая при определении длины зоны анкеровки. Проверка на действие изгибающего момента не производится для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, обеспеченных от образования нормальных трещин, то есть там, где момент M от внешней нагрузки, на которую ведется расчет по прочности, меньше или равен моменту трещинообразования M т , определяемому по формуле п.

Если наклонное сечение пересекает в пределах зоны анкеровки продольную растянутую арматуру, не имеющую анкеров, то при расчете этого сечения по изгибающему моменту расчетное сопротивление продольной арматуры снижается путем умножения его на коэффициент условий работы m а3 , равный.

Q - опорная реакция; F оп - площадь опирания элемента и принимаемое не более 0,5 R пр ;. Наиболее невыгодное наклонное сечение пересекает продольную растянутую арматуру в нормальном сечении, в котором внешний момент равен моменту трещинообразования M т см. P i и p - сосредоточенная и равномерно распределенная нагрузки, приложенные к верхней грани элемента в пределах наклонного сечения;.

Если значение c , определенное с учетом сосредоточенной силы P i , оказывается меньше расстояния до этой силы P i , а определенное без учета силы P i - больше этого расстояния, то за значение c следует принимать расстояние до силы P i. При расчете консолей и опорных участков неразрезных балок нагрузки P i и p не учитываются в формуле В этом случае значение c принимается не более расстояния от опоры до начала наклонного сечения в растянутой зоне.

При известных значениях c и q х при отсутствии отгибов условие 70 п. Если в пределах длины c хомуты изменяют свою интенсивность, то при отсутствии отгибов формула 73 и условие 74 приобретают вид:. Проверку наклонных сечений по изгибающему моменту согласно пп. Изменение интенсивности хомутов в пределах длины проекции наклонного сечения c.

Обрыв растянутых стержней в пролете. В остальных случаях расчет наклонных сечений по изгибающему моменту обязателен. При этом, если условие 70 не удовлетворяется при поперечной арматуре, установленной исходя из расчета прочности по поперечной силе или из расчета по раскрытию наклонных трещин, рекомендуется в первую очередь принимать меры по усилению анкеровки продольной арматуры или усиливать поперечное армирование у начала наклонного сечения в растянутой зоне.

Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента в элементах постоянной высоты продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва то есть за нормальное сечение, в котором эти стержни перестают требоваться по расчету рис.

Кроме того, должны быть учтены требования п. Для элементов без хомутов, нагруженных равномерно распределенной сплошной нагрузкой, значение w принимается равным h 0. Для элементов с резко меняющейся высотой сечения, например для балок или консолей, имеющих подрезки, производится расчет по поперечной силе для наклонных сечений, проходящих у опоры консоли, образованной подрезкой рис. Невыгоднейшие наклонные сечения в элементе с подрезкой.

Для элементов с подрезками должен производиться расчет на действие изгибающего момента в наклонном сечении, проходящем через входящий угол подрезки рис. При этом продольная арматура в короткой консоли, образованной подрезкой, должна быть заведена за конец подрезки на длину не менее длины l ан см.

F о - площадь сечения отгибов, проходящих через входящий угол подрезки;. F х1 - площадь сечения дополнительных хомутов, проходящих у конца подрезки и не учитываемых при определении интенсивности хомутов у подрезки;. Хомуты и отгибы, установленные у конца подрезки, должны удовлетворять условию. При выполнении условия 77 расчет на изгиб наклонного сечения, проходящего через входящий угол подрезки, допускается производить из условия.

Расчетное сопротивление продольной арматуры в короткой консоли, образованной подрезкой, определяется с учетом указаний п. Расчет наклонных сечений на действие поперечной силы. Требуется проверить прочность наклонных сечений балки по поперечной силе. Проверяем условие 46 , п. Кроме того, должны соблюдаться требования п. Прочность наклонного сечения проверяем из условия 52 , п.

Согласно формуле 53 :. Требуется определить диаметр и шаг хомутов у опоры, а также выяснить, на каком расстоянии от опоры и как может быть увеличен их шаг. Проверяем требование п. Согласно п. Максимально допустимый шаг хомутов у опоры согласно формуле 51 равен. По формуле 56 определим требуемую интенсивность хомутов приопорного участка:. Так как условие 50 не удовлетворяется, принимаем. Интенсивность хомутов в пролете определим по формуле 54 :. Требуется определить диаметр хомутов, их число в сечении, шаг у опоры и выяснить, на каком расстоянии и как может быть увеличен их шаг.

Проверяем условие 46 п. Этой интенсивности соответствует невыгоднейшее наклонное сечение с длиной проекции равной. По формуле Из условия Так как этот шаг удовлетворяет требованиям п. Определяем значение q х2 :. К примеру расчета Необходимую интенсивность хомутов найдем по формуле 56 с учетом разгружающего влияния сплошной равномерно распределенной нагрузки см. Суммарная сплошная равномерно распределенная нагрузка с учетом нагрузки от собственного веса балки равна:.

Площадь сечения хомутов в одном нормальном к оси балки сечении равна. Дано: эпюра расчетных поперечных сил для балки - по рис. Требуется определить площадь сечения и расположение отгибов из расчета их на прочность по поперечной силе. Определяем предельную поперечную силу Q х. Для этого по формуле 54 найдем усилие в хомутах на единицу длины элемента. Расстояние от опоры до верхнего конца первого отгиба принимаем равным 5 см см.

Тогда поперечная сила в сечении, проходящем через нижний конец первого отгиба, равна см. Требуемую площадь сечения отогнутой арматуры во второй от оси опоры плоскости отгибов найдем по формуле. Принимаем это расстояние равным 34 см. Тогда поперечная сила в сечении, проходящем через нижний конец второго отгиба, равна см. Требуется проверить прочность плиты на действие поперечной силы. Проверяем условие 47 п. Прочность проверяем согласно п. Проверим условие Требуется проверить прочность панели по поперечной силе.

Поперечная сила в заделке равна. Проверяем прочность из условий 64 и 68 п. Определим среднюю нагрузку p на приопорном участке длиной. Определим значение Q б. Принимаем Q б. Так как Q б. Расчет наклонных сечений на действие изгибающего момента. Требуется проверить прочность наклонного сечения по изгибающему моменту. Проверим конструктивное требование п.

Так как условие 47 не выполняется и арматура не имеет анкеров, согласно п. Определяем длину зоны анкеровки, согласно п. Определяем расположение начала невыгоднейшего наклонного сечения, то есть расположение нормального сечения, в котором. Коэффициент условий работы продольной арматуры при этом равен.

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения по формуле Для этого вычисляем:. Проверяем прочность из условия 74 :. Требуется определить расстояние от опоры до места обрыва первого стержня верхней арматуры у левой опоры. Определяем предельный изгибающий момент, растягивающий опорную арматуру без учета обрываемого стержня, из условия 19 , п. По эпюре моментов определяем расстояние x от опоры до места теоретического обрыва первого стержня из уравнения.

Определяем величину q х w :. По формуле 75 вычисляем длину w , на которую надо завести обрываемый стержень за точку теоретического обрыва:. Определяем необходимое расстояние l ан от места обрыва стержня до вертикального сечения, в котором он используется полностью, по табл. Дано: примыкание сборной железобетонной второстепенной балки перекрытия к ригелю осуществляется при помощи подрезки как показано на рис.

Требуется проверить прочность наклонных сечений подрезки на действие поперечной силы и изгибающего момента. Для этого по формуле 54 найдем усилие в хомутах на единицу длины элемента:. Поскольку Q х. Проверяем прочность наклонного сечения, проходящего через входящий угол подрезки, на действие изгибающего момента. Предварительно проверим достаточность специальных хомутов и отгибов, установленных у конца подрезки, из условия 77 :. Так как условие 77 выполняется, прочность наклонного сечения проверяется из условия Для этого вычисляем q х w.

Определим необходимую длину заведения продольной растянутой арматуры за конец подрезки по формуле 76 :. Определяем длину l 1 , на которой устанавливаются хомуты согласно п. При расчете по прочности железобетонных элементов на воздействие продольной сжимающей силы N должен приниматься во внимание случайный эксцентрицитет e 0 сл обусловленный не учтенными в расчете факторами, в том числе неоднородностью свойств бетона по сечению элемента.

Для элементов статически неопределимых конструкций в том числе для колонн каркасных зданий величина эксцентрицитета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения e 0 принимается равной эксцентрицитету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее e 0 сл. В элементах статически определимых конструкций например, фахверковые стойки, стойки ЛЭП эксцентрицитет e 0 находится как сумма эксцентрицитетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

Расчет внецентренно-сжатых элементов должен производиться с учетом влияния прогиба элемента как в плоскости эксцентрицитета продольной силы в плоскости изгиба , так и в нормальной к ней плоскости. В последнем случае принимается, что продольная сила приложена с эксцентрицитетом e 0 , равным случайному эксцентрицитету e 0 сл см. Влияние прогиба элемента учитывается согласно указаниям пп. При наличии расчетных эксцентрицитетов в двух направлениях производится расчет на косое внецентренное сжатие см.

Для наиболее часто встречающихся видов сжатых элементов прямоугольного и двутаврового сечения с симметрично расположенной арматурой, круглого и кольцевого сечения с арматурой, равномерно распределенной по окружности расчет по прочности нормальных сечений производится согласно пп. Для других видов сечений и при произвольном расположении продольной арматуры расчет нормальных сечений производится по формулам общего случая расчета согласно п.

Проверка прочности наклонных сечений внецентренно-сжатых элементов производится аналогично расчету изгибаемых элементов в соответствии с указаниями пп. Влияние прогиба на величину эксцентрицитета продольного усилия следует учитывать, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

В формулах 80 и 81 :. M 1 и M 1 дл - моменты внешних сил относительно оси, проходящей через центр тяжести крайнего ряда арматуры, расположенного у растянутой менее сжатой грани параллельно этой грани, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянной и длительной нагрузок: для элементов, рассчитываемых согласно пп. При расчете элементов прямоугольного сечения с арматурой, симметрично расположенной по периметру сечения п.

Эксцентрицитет e 0 , используемый в настоящем пункте, допускается определять относительно центра тяжести бетонного сечения. При расчете железобетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры например, сжатые элементы раскосных ферм , а также если расчетные моменты в сжатом элементе вызваны вынужденными деформациями от температурных воздействий, смещений связевых диафрагм, удлинений затяжек арок и т. При расчете колонн многоэтажных симметричных рам с жесткими узлами и при равном числе пролетов на каждом этаже допускается окончательные моменты для сечений в пределах крайних третей длины колонны принимать равными:.

M г - момент от прочих нагрузок;. Здесь M , M в и M г - моменты внешних сил относительно центра тяжести бетонного сечения. Расчетные длины l 0 внецентренно-сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учётом ее деформированного состояний при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетные длины l 0 равными:. Расчетная длина l 0 элементов ферм и арок. В табл. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости.

Всем! рим бетон милашка)) извиняюсь

Ещё одним видом классификации является рассмотрение ориентации изделия в конструкции. Тут выделяют:. При этом целью продольной является препятствование образованию вертикальных трещин в наиболее растянутой зоне конструкций, а поперечная не даёт образовываться наклонным трещинам, которые характерны при скалывающих напряжений, которые возникают вблизи опор. Все это при условии, что хороший бетон. Читайте более подробно, о том, как его улучшить. На сегодняшний день в строительстве применяется несколько способов закрепления арматурных изделий в железобетонных изделиях.

На данный момент анкеровка арматуры бывает следующих типов:. Длина анкеровки арматуры рассчитывается ещё при проектировании. Её расчёт производится проектировщиками. Это крайне важный вопрос, халатное отношение к которому недопустимо, так как результат может оказаться плачевным, к сожалению, не только для проектировщика, допустившего ошибку. Итак, как достигнуть оптимальной цифры, которая обеспечит включение стержня в работу? В сжатых изделиях в районе анкеровки усилия будут передаваться посредством поверхности соединения в область бетона, в растянутых стержнях будет производиться работа на выдёргивание из области бетона через поверхность сцепления.

Если говорить о стержнях распространённого периодического профиля круглые с двумя продольными рёбрами и поперечными выступами в виде винтовых линий , то для них применяется прямая анкеровка. Что касается гладких стержней, то вышеназванные петли и крюки используются именно для этого вида.

Все эти вспомогательные элементы, включая и специальные лапки, рекомендуется использовать для анкеровки сжатой арматуры. Для того, чтобы возводимое здание отличалось высокой степенью надёжности, длина анкеровки обязательно должна быть защищена хорошим слоем бетона. Если диаметр стержней превышает цифру 16 мм, рекомендуется, помимо стандартного, произвести поперечное армирование. Если используется гнутая арматура, чтобы не допустить раскалывания или осыпания бетона в том месте, где наличествует загиб, нужно особое внимание уделять размеру окружности загиба каждого отдельного стержня.

Как проектировщикам, так и тем, кто занимается строительством, следует помнить, что анкеровка арматуры — это вопрос безопасности эксплуатации возводимого объекта, к которому нужно подходить профессионально и ответственно. Если не представляется возможным обеспечить расчётную длину анкеровки, применяются установка на оконечностях арматуры специализированных анкеров, имеющих форму уголков, крючков, гаек, пластин и т.

Также может быть произведён отгиб закрепляемого стержня. Производя расчёты, необходимо учитывать как профиль арматуры, так и её класс, также учитывается способ анкеровки, диаметр стержней, показатели прочности бетона и то, каково будет напряжённое состояние в месте сцепления. Для того, чтобы осуществить точные расчёты применяют специальные формулы. Глубина анкеровки арматуры и её длина также могут быть рассчитаны с помощью специальных программ и таблиц.

У современных проектировщиков есть возможность ускорить процесс проектировки объектов на всех этапах. Если необходима анкеровка арматуры в бетоне, таблица, которую можно найти на специализированных сайтах или в специально разработанных строительных программах, поможет быстро и качественно произвести все необходимые расчёты.

Если использовать таблицы, то расчет анкировки арматуры не требуется, в таблицах располагаются все необходимые данные, главное при проектировке соблюдать конструктивные требования, то есть, производить проектирование по уже заложенным расчётам, которые учитывают все детали и нормативы.

Если подлежит определению длина анкеровки арматуры, таблица, которая будет наиболее приемлема и удобна, должна быть элементом специальной программы, куда закладываются имеющиеся данные. Наиболее продвинутые ресурсы учитывают класс арматуры и класс бетона, диаметр стержней, вид поверхности изделий, напряжённое состояние и многое другое. Сегодня анкеровка арматуры, применение которой является одним из самых важных процессов строительства, стала намного проще.

Чтобы не допустить ошибку, достаточно уметь правильно пользоваться таблицами. Лучше всего заказать расчёты в специальных компаниях, которые занимаются этим вопросом и в течение малого промежутка времени предоставляют все необходимые данные. Правильные расчёты обеспечат стопроцентную надёжность возводимой конструкции, все элементы которой будут находиться в тесном взаимодействии друг с другом.

Прямую анкеровку и анкеровку с лапками допускается применять только для арматуры периодического профиля. Для растянутых гладких стержней следует предусматривать крюки, петли, приваренные поперечные стержни или специальные анкерные устройства. Лапки, крюки и петли не рекомендуется применять для анкеровки сжатой арматуры, за исключением гладкой арматуры, которая может подвергаться растяжению при некоторых возможных сочетаниях нагрузки.

При расчете длины анкеровки арматуры следует учитывать способ анкеровки, класс арматуры и ее профиль, диаметр арматуры, прочность бетона и его напряженное состояние в зоне анкеровки, конструктивное решение элемента в зоне анкеровки наличие поперечной арматуры, положение стержней в сечении элемента и др.

Базовую основную длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R s на бетон, определяют по формуле:. R bond — расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле:. Требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле:.

A s,cal , A s,ef — площади поперечного сечения арматуры соответственно, требуемая по расчету и фактически установленная;. Усилие, воспринимаемое анкеруемым стержнем арматуры N s определяют по формуле:. При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т.

Кроме того, при проектировании привариваемых анкерных деталей следует учитывать характеристики металла по свариваемости, а также способы и условия сварки. Анкеровка арматуры в бетоне представляет собой операцию запуска армирующих изделий за определенное сечение. Длина такого закрепления определяется параметрами области передачи усилий с металлических стержней на железобетон. Интересующая нас операция закрепления концов армирующих стержней в бетоне выполняется разными способами. Анкеровку принято подразделять на такие типы:.

Закрепление в бетоне прямых элементов выполняется исключительно для строительной арматуры с периодическим профилем. Здесь важно принимать во внимание, что качественные характеристики сцепления железобетона и анкеровки увеличиваются при повышении прочностных показателей бетонной смеси. Также надежность закрепления зависит от того, есть или нет в системе поперечное сжатие. Анкеровочные крюки разрешается применять только для гладких арматурных изделий. А вот лапки устанавливаются исключительно на периодические по профилю стержни.

Если используются петли, необходимо следить за тем, чтобы ее оба конца были растянуты на идентичную величину. В противном случае качество сцепления существенно уменьшается. В ситуациях, когда анкеровка петлями и крюками, а также методом прямого сцепления не обеспечивает достаточной прочности системы бетон-стержень, требуется применять специальные приспособления для отдельных армирующих элементов и практиковать приварку добавочных изделий поперечных.

В последнем случае рекомендуется использовать от 2 до 4 шестимиллиметровых по сечению прутков. Расчет анкеровки производится по целому ряду показателей. Об этом мы поговорим подробнее далее. Самой же важной характеристикой процесса является длина стержневой арматуры, закладываемой в железобетон.

Она определяется с особой тщательностью. Длина заделки устанавливается проектировщиками по специальным графикам. В них учитывается класс арматуры и значение напряжения в армирующем прутке. На графике а представлена длина анкеровки для изделий растянутых с периодическим профилем, на б — для сжатых либо растянутых, на в — для гладких прутков. Работать с приведенными графиками сравнительно несложно.

Например, длина анкеровки профильного растянутого изделия определяется следующим образом. На оси абсцисс нужно найти показатель растяжения арматуры допустим, для бетона М Провести от него прямую наклонную до интересующей нас марки бетонной смеси. На месте пересечения проведенного отрезка с перпендикуляром к оси абсцисс отметить Rа и провести от этой точки параллельную линию.

Она должна пересечь ось ординат. Найденная точка — это и есть рекомендованная длина стержня. Аналогичным образом используются и два других графика. Человеку, далекому от проектирования железобетонных конструкций, описанная методика может показаться чересчур мудреной. Но специалистами строительной сферы длина арматуры при помощи графиков определяется буквально за пару секунд.

Важный момент. В случаях, когда рекомендованную длину анкеровки обеспечить на конкретном объекте не представляется возможным, следует монтировать на торцы стержней особые приспособления. Они, по сути, представляют собой анкера, изготовленные в специальной форме — в виде пластин, крючков, уголков, гаек. Профессиональный расчет операции заделки арматурных стержней основывается на учете таких показателей:. Упрощенный расчет некоторых показателей глубина, длина позволяет провести специальная таблица.

Она может включать в себя разные показатели. Как правило, интересующая нас таблица является частью компьютерных программ, которые дают возможность выполнять комплексный расчет анкеровки. Найти их несложно на специализированных интернет-сайтах. Продается такое программное обеспечение и на дисках. На любительском уровне глубина и длина анкеровки вполне может быть определена описанным выше способом программы со встроенными в них таблицами. Профессиональные проектировщики также используют такую методику.

В этом здании плиты были уложены по стропильным фермам без сварки закладных деталей. Обрушение стропильных конструкций произошло вследствие потери устойчивости верхних поясов из плоскости ферм. Устройство больших монтажных проемов в перекрытиях и покрытиях увеличивает свободную длину верхнего пояса балок ригелей из их плоскости, и появляется возможность потери его устойчивости. Особенно это опасно для стропильных конструкций, имеющих значительные пролеты. Если в процессе строительства не производить уборку снега с перекрытий из многопустотных плит, то в период оттепелей вода от таяния снега будет попадать в пустоты плит происходит это обычно через отверстия у монтажных петель и через торцы плит.

Образовавшийся при замерзании лед может вызвать разрушение плиты в виде трещин и отколов бетона вдоль пустоты рис. Из семи ребер перебито пять. Недопустима пробивка отверстий в конструкциях, в которых отверстия не предусмотрены проектом. Однако это встречается при укладке непроектных плит в местах, где должны проходить коммуникации рис. При этом плиты с пробитыми отверстиями могут почти полностью терять несущую способность. При изготовлении и монтаже подкрановых железобетонных балок встречаются те же дефекты, что были отмечены для балок ригелей перекрытий и покрытий.

Следует иметь в виду, что подкрановые балки работают в более жестких условиях, чем балки перекрытий, испытывая многократно повторное нагружение от мостовых кранов. Трещины в подкрановых балках, возникшие при их изготовлении, более опасны, чем в других конструкциях. Они развиваются со временем в длину и ширину и могут привести к разрушению балок.

Прогиб подкрановых балок регламентируется технологическими требованиями. Поэтому для них сохранение изгибной жесткости, зависящий, кроме других причин от наличия трещин, в нужных пределах более важно, чем для других изгибаемых элементов.

Смещение подкрановой балки в плане в плоскости, параллельной плоскости поперечных рам, вызывает смещение осей кранового рельса с оси этой балки, что приводит ее к работе на кручение, на которое она не рассчитана, а также может увеличить эксцентриситет крановой нагрузки, приложенной к колонне. Смещение подкрановой балки вдоль своей оси ухудшает условия опирания ее на подкрановую консоль, что может разрушить опорную часть балки или консоли.

При нарушении проектных высотных отметок разность в высотах соседних крановых путей может превысить допустимое значение. Это вызовет большие дополнительные поперечные горизонтальные усилия на балки и ухудшит условия работы крана.

Если опорная плита подкрановой балки недостаточно опирается на закладную деталь подкрановой консоли, то это может привести к разрушению опорной части балки или консоли колонны. Эти связи должны устанавливаться в процессе монтажа каркаса сразу после монтажа колонн с закладными деталями для крепления связей. Известен случай, когда поступление железобетонных элементов каркаса было запланировано на второй и третий кварталы года, а деталей стальных связей - на четвертый.

Это совершенно недопустимо. При таком планировании поставок изделий начинать монтаж каркаса можно было только в четвертом квартале после поступления элементов связей. Фактически же к монтажу каркаса приступили во втором квартале. На всем протяжении монтажа каркаса его пространственная жесткость была не обеспечена, что могло привести к обрушению здания в период строительства. Очень часто задержка установки вертикальных связей происходит из-за отсутствия закладных деталей в колоннах в нужном пролете.

Это обычно связано с небрежностью, допущенной при монтаже колонн. Колонны с закладными деталями для связей монтируют там, где связей по проекту нет. Недостаточно прочное соединение вертикальных связей с колоннами происходит при смещении из проектного положения закладных деталей в колоннах рис. В каркасных зданиях серий ИИ и 1. Сварка закладных деталей в таких связевых панелях и колоннах, а также омоноличивание стыка между ними должны производиться одновременно с монтажом колонн и панелей.

В противном случае пространственная жесткость здания в период монтажа не будет обеспечиваться. К основным дефектам монолитных железобетонных конструкций, вызванных нарушением технологии производства работ, можно отнести следующие:. Изготовление недостаточно жесткой опалубки, когда она получает значительные деформации в период укладки бетонной смеси, существенно изменяет формы железобетонных элементов.

Элементы перекрытий при этом имеют вид сильно прогнувшихся конструкций, вертикальные поверхности приобретают выпуклости. Деформация опалубки может привести к смещению и деформации арматурных каркасов и сеток и изменению несущей способности элементов. Следует иметь в виду, что собственный вес конструкции при этом возрастает. Неплотная опалубка способствует вытеканию цементного раствора и появлению в связи с этим раковин и каверн.

Раковины и каверны возникают также из-за недостаточного уплотнения бетонной смеси при ее укладке в опалубке. Образование раковин и каверн может значительно снизить несущую способность элементов, увеличить проницаемость конструкций; оно способствует коррозии арматуры, находящейся в зоне раковин и каверн, а также может стать причиной продергивания арматуры в бетоне.

Уменьшение проектных размеров сечений элементов приводит к снижению их несущей способности, а увеличение - к возрастанию собственного веса конструкции. Применение расслоившейся бетонной смеси не позволяет получить однородную прочность и плотность бетона по всему объему конструкции и снижает ее прочность. Применение слишком жесткой бетонной смеси при густом армировании способствует образованию раковин и каверн вокруг арматурных стержней, что снижает сцепление арматуры с бетоном и вызывает опасность коррозии арматуры.

Плохой уход за бетоном приводит к пересушиванию поверхности железобетонных элементов или всей их толщи. Пересушенный бетон обладает значительно меньшей прочностью и морозостойкостью, чем нормально затвердевший, в нем возникает много усадочных трещин. В случае бетонирования в зимних условиях при недостаточном утеплении или термообработке может произойти ранее замораживание бетона.

После оттаивания такой бетон не сможет набрать необходимой прочности. Конечная прочность на сжатие бетона, подвергшегося раннему замораживанию, может составлять всего Нужно предохранять бетон от замораживания до приобретения им минимальной критической прочности, которая обеспечивает необходимое сопротивление давлению льда и сохраняет в последующем при положительных температурах способности бетона к твердению без существенного ухудшения его основных свойств.

Согласно "Руководству по производству бетонных работ" М. Стройиздат, это будет соблюдаться, если прочность бетона к моменту замораживания будет не ниже указанной в таблице. Проектная прочность R28, МПа. R28 - среднее значение кубиковой прочности бетона через 28 суток твердения в нормальных условиях. Если из опалубки до бетонирования не был убран весь лед и снег, то в бетоне возникают каверны и раковины.

Несоответствие армирования конструкций проекту, некачественная сварка выпусков арматуры и пересечения стержней влияют на прочность, трещиностойкость и жесткость монолитных конструкций так же, как и аналогичные дефекты в сборных железобетонных элементах. Незначительная коррозия арматуры не сказывается на сцеплении арматуры с бетоном, а следовательно, и на работе всей конструкции. Если же арматура прокорродировала так, что слой коррозии при ударах об нее откалывается, то сцепление такой арматуры с бетоном ухудшается.

При этом наряду со снижением несущей способности элементов, из-за уменьшения в связи с коррозией сечение арматуры, увеличивается деформативность элементов и раскрытие в них трещин. Наиболее распространенными дефектами деревянных конструкций, при их изготовлении являются следующие:. Во многих случаях в строительных конструкциях применяется древесина естественной и повышенной влажности. Это приводит к появлению в бревнах и брусьях продольных трещин от неравномерного высыхания древесины, вызывает коробление пиломатериалов и способствует образованию гнили.

Продольные трещины в изгибаемых и сжатых элементах мало сказываются на их несущей способности и деформации. По-иному обстоит дело с растянутыми элементами. Продольные трещины часто совпадают и отверстиями для нагилей и местами забивки гвоздей в стыковых соединениях элементов.

Это приводит к значительной деформации стыков, а иногда, к полному их разрушению. Поэтому использование древесины естественной и повышенной влажности для изготовления ферм, имеющих деревянные растянутые элементы недопустимо. Также недопустимо использование досок, не прошедших специальной сушки, и для полов. Применение в строительных конструкциях даже высушенной древесины без соответствующей антисептической обработки грозит поражением гнилью.

Гниение древесины происходит в результате деятельности домовых грибов: настоящего, белого, пленчатого и шахтного или пластинчатого. Грибница домовых грибов питается в основном клетчаткой древесины целлюлозой , образуя деструктивную трухлявую гниль, которая приводит к разрушению деревянных элементов. Для возникновения гниения необходимо длительное увлажнение древесины до появления в ее полостях капельно-жидкой влаги.

Последующее же увлажнение происходит в результате химического разложения древесины при участи гриба, поскольку в результате химического процесса гниения выделяется воды в шесть раз больше, чем потребляется в начале процесса. Таким образом, домовой гриб может поразить даже просушенную вначале, но не антисептированную древесину если она в процессе эксплуатации конструкции будет сильно увлажняться без соответствующей вентиляции.

Это наблюдается в местах протечек кровель, технических систем и при мокрой уборке полов. Уменьшение сечений элементов деревянных конструкций, как и конструкций из другого материала, приводит к снижению прочности конструкций и к увеличению их деформаций. При заниженной длине деревянных элементов происходит уменьшение надежности узлов примыкания их к другим конструкциям. Ч асто допускается неправильное выполнение соединений деревянных элементов друг с другом.

Глубина врубок должна строго соответствовать проекту. При занижении глубины врубки соединение элементов будет иметь недостаточную прочность из условия смятия древесины. При увеличении глубины врубки прочность на растяжения элемента, в котором сделана врубка, может оказаться недостаточной. Упорные площадки во врубках должны быть перпендикулярны к действующему усилию рис.

Это требование часто нарушается в подкосах и в узлах опирания наклонной стропильной ноги на мауэрлат. В узлах примыкания элементов друг к другу необходимо исключить зазоры. Должны быть поставлены все скрепляющие и фиксирующие элементы узлов сопряжения стяжные болты, разворотные и прямые скобы. Диаметр отверстий для нагелей в сопрягаемых элементах и накладках должен соответствовать диаметру нагелей.

Если диаметр отверстий будет больше, чем диаметр нагелей, то прочность соединения оказывается недостаточной, а соединения получит большие деформации. Если диаметр отверстий меньше диаметра нагелей, то при забивке последних может произойти раскалывание деревянных элементов. Необходимо строго соблюдать в соединениях количество и шаг нагелей и гвоздей. При уменьшении их шага против принятого в проекте в соединении могут образоваться трещины, приводящие к разрушению соединения.

При уменьшении проектного количества нагелей и гвоздей соединение будет иметь недостаточную прочность. В месте примыкания деревянных элементов к каменным, бетонным и стальным конструкциям следует укладывать изоляцию из толя или рубероида. Чтобы предохранить от загнивания концы балок, опираемых на кирпичные стены, требуется с одной стороны, обеспечить вентиляцию пространства вокруг заделанного в стены конца балки, а с другой - исключить образование конденсата на поверхности гнезда в стене.

Поэтому недопустима плотная заделка балки в кирпичной стене. Е сли наружная стена имеет толщину 51 см и менее, то между торцом балки и задней стенкой гнезда должен оставаться зазор не менее 2,5 см. Для предотвращения проникновения в гнездо теплого воздуха и предупреждения образования в нем конденсата, необходима тщательная заделка зазоров между балкой и кладкой стен рис. Во внутренних каменных стенах укладка балок производится в открытых гнездах рис.

Торцы балок нельзя закрывать гидроизоляционным материалом или обмазывать смолой. Деревянные конструкции на чердаках кроме их антисептирования должны быть покрыты антипиренами для повышения своей огнестойкости. Основными ошибками при изготовлении стальных конструкций, приводящими к образованию в них дефектов, являются:.

Стали различаются по многим признакам, в зависимости от их получения, обработки и использования. Поэтому, если замена стального проката произведена без учета реальных условий изготовления, монтажа и эксплуатации конструкций например, в условиях воздействия высоких положительных и низких отрицательных температур или динамического воздействия , то элементы конструкций могут разрушиться.

При замене прокатных профилей, предусмотренных проектом, могут быть нарушены проектные требования к значениям площади, радиуса инерции, момента сопротивления, момента инерции поперечного сечения и к марке стали. Стальной элемент и конструкция в целом в этом случае могут получить недостаточную несущую способность, повышенную деформативность.

Изменение марки электрода приводит к нерасчетной работе сварного шва. При этом изменяется прочность самого сварного шва, а также контактной зоны основного металла и сварного шва. Низкое качество стали и сварки элементов могут вызвать появление местных в области сварного шва и общих разрушений стальных конструкций. Изменение проектных размеров конструкции ведет к изменению всей расчетной схемы и работы конструкции.

Изменяются и расстояния между узлами, а заготовки элементов оказываются короче или длиннее необходимых. В связи с этим могут стать недостаточными размеры фасонок, длина сварных швов соединений, уменьшенными или недопустимо увеличенными зазоры между стыкуемыми элементами.

Если элементы фермы в сварных узлах приближаются друг к другу больше, чем это предусмотрено нормами, то из-за теплового воздействия сварки в фасонках возникает нерасчетное напряженное состояние вплоть до образования трещин. При слишком больших расстояниях между элементами фермы в сварном узле возможна потеря устойчивости фасонки у сжатого элемента. Смещение осей элементов от центров узлов конструкции приводит к появлению дополнительных усилий в элементах и изгибающих моментов в узлах.

Установка в конструкциях погнутых элементов резко снижает прочность как самого элемента, так и конструкции в целом. Подрезки металла при сварке образуют концентраторы напряжений, что снижает несущую способность стальных конструкций.

Недостаточное стягивание пакета при использовании болтового соединения ухудшает работу болтов и снижает силы трения между элементами пакета, что уменьшает несущую способность соединения.