бетон снип

Бетон с доставкой по Москве и области

Песок — это природная осадочная горная порода или искусственно изготовленный материал, состоящий из мелких фибробетоны диссертация «каменных» пород. Природный и искусственный песчаный материал широко применяется в строительстве в качестве мелкого заполнителя при производстве бетонов и цементных растворов разных марок. Технический смысл и функция, которую выполняет песок для цемента — заполнение пространства между частицами щебня, керамзита, шлака или строительного мусора смесью цемента и песка. При производстве кладочного, штукатурного или ремонтного раствора продукт используют в качестве основного заполнителя, от которого зависит прочность и долговечность сооружения.

Бетон снип купить бур по бетону уфа

Бетон снип

Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие - растяжение» на прочность бетона. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см. Бетонные конструкции из высокопрочного бетона при учете коэффициента g b 9. Коэффициенты условий работы бетона по поз. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g b 2 учитывается при расчете по прочности, а g b 1 - при расчете на выносливость и по образованию трещин.

При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент g b 2 не учитывается. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0, Коэффициент условий работы бетона g b 1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла r b , равном.

В табл. Коэффициент условий работы бетона g b 6 при попеременном замораживании и оттаивании для бетона. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов :.

Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокат из углеродистой стали соответствующих марок согласно обязательному приложению 2. В железобетонных конструкциях допускается применение упрочненной вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневой арматуры класса А- III в с контролем удлинений и напряжений или с контролем только удлинений. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.

Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Е b принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке.

В настоящих нормах обозначения классов арматуры приняты согласно действующим государственным стандартам на арматурную сталь и будут уточнены при пересмотре СТ СЭВ В обозначении классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры с повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением добавляется буква К например, Ат- IVК ; свариваемой - буква С например, Ат- IVС ; свариваемой и повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию под натяжением - буквы СК например, Ат- VСК.

В обозначении горячекатаной стержневой арматуры буква «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой, А- IIIв, а буква «с» - для арматуры специального назначения Ас- II. В настоящих нормах для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках бунтах ; «диаметр» d , если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня.

Выбор арматурной стали следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять:.

В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций допускается применять арматуру класса А- III в для продольной растянутой арматуры в вязаных каркасах и сетках. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять:. В конструкциях до 12 м включ.

В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов, находящихся под воздействием газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять:. В настоящих нормах в дальнейшем в случаях, когда нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры горячекатаной, термомеханически упрочненной , при ее обозначении используется обозначение соответствующего класса горячекатаной арматурной стали например, под классом А- V подразумевается арматура классов A - V , Ат- V , Ат- V К и Ат- V СК.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0, Нормативные сопротивления R sn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. Расчетные сопротивления арматуры растяжению R s для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению с округлением для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. Коэффициент надежности по арматуре g s при расчете конструкций по предельным состояниям. Расчетные сопротивления арматуры сжатию R sc , используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл.

В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А- III используется в качестве расчетной поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней , ее расчетные сопротивления R sw принимаются как для арматуры класса А- III. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются или повышаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы g si , учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т.

Расчетные сопротивления поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw снижаются по сравнению с R s путем умножения на коэффициенты условий работы g s 1 и g s 2 :. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw с учетом указанных коэффициентов условий работы g s 1 и g s 2 приведены в табл. Кроме того, расчетные сопротивления R s , R sc , R sw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл.

Длину зоны передачи напряжений l p для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле. К значению R bp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме g s 2. Здесь s sp принимается с учётом первых потерь по поз. В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе кроме классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл.

Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры. Коэффициенты g s 3 и g s 4 по поз. Коэффициент g s 5 по поз. В формулах поз. Коэффициент условий работы арматуры g s 3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла r s , равным. Обозначения, принятые в табл. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:.

Коэффициент условий работы арматуры g s 4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла r s , равном. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ , допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:.

В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм. Коэффициенты условий работы g s 9 при арматуре. Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений l p напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице. При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза.

При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение l p принимается не менее 15 d. Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры за исключением высокопрочной проволоки класса Вр- II с внутренними анкерами по длине заделки принимается на расстоянии 0,25 l p от торца элемента.

Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R b , равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне черт.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны. С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин. Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок черт.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условий и с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно указаниям п. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е а , определяемый согласно указаниям п.

В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета. Применение бетонных внецентренно сжатых элементов за исключением случаев, предусмотренных п. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п.

Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов см. Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 12 должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны см. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. W pl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле.

Значение коэффициента h , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е 0 , следует определять по формуле. М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;. М l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;. Расчетная длина l 0 внецентренно сжатых бетонных элементов. Обозначение, принятое в табл. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп.

Расчет изгибаемых бетонных элементов см. W pl - определяется по формуле 16 ; для элементов прямоугольного сечения W pl принимается равным:. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений.

Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:. Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа.

Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h. При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см.

Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп. Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;. Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы.

Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;. Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится. Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:.

При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где.

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры. Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п.

При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см. При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:. Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см.

Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин. Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие.

Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;.

Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;. Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2. Расчет сечений в общем случае черт.

М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности. I- I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре.

S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;.

Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:. В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых. Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см. Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:. A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;.

МПа, - при определении x eli ;. Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия.

Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы. Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения.

Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:. Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле. Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:. Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами.

Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия. Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п.

При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т. Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0.

При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле.

Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт. Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения. При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента. Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т.

На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле. При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз. Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.

Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле. При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт. Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности.

Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:. Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения. Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле.

M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п. При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле.

R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см. A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;.

При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см. При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие. R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле. Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия.

Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию. При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия.

Усилие F b принимается равным правой части неравенства , а F sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле. При учете поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 F b.

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения черт.

Значения h s и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент через консоли, примыкающие элементы и др. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали черт. N an - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:.

М , N , Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;. A an 1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см 2 ;.

Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься рваной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах и нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали см. Конструкция сырных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями.

Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна проверяться из условия. При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия для этих сварных соединений. Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы g b 1 и g s 3 , принимаемые соответственно по табл.

Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия Р. Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону a равными 25, 20, 15 и 10 для бетона классов соответственно В15, B25, В30, B40 и выше.

В случае если не соблюдается условие при замене в нем значения R bt,ser на R bt , площадь приведенного сечения определяется без учета растянутой зоны бетона. Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:. В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений.

Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, по длине элемента, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных сопротивлению R s , умноженному на коэффициенты условий работы g s 3 и g s 4 см. Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены требования п.

Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:. Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки см. При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения I p см.

Расчет предварительно напряженных центрально-обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия. М crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле.

Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действий внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия.

Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия. Для стыковых сечений составных и блочных конструкций, выполняемых без применения клея в швах, при расчете их по образованию трещин началу раскрытия швов значение R bt , ser в формулах и принимается равным нулю. При расчете по образованию трещин элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см.

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона W pl определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле. В конструкциях, армированных предварительно напряженными элементами например, брусками , при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается.

При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин см. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия. Расчетное сопротивление бетона растяжению R bt , ser в формулу вводится с коэффициентом условий работы g b 1 , принимаемым по табл. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия. Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжении в бетоне s mt и s mc определяются по формуле.

Напряжения s x , s y и t xy определяются как для упругого тела, за исключением касательных напряжений от действия крутящего момента, определяемых по формулам дли пластического состояния элемента. Напряжения s x и s y подставляются в формулу со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие. Напряжение s mc в формуле принимается по абсолютной величине. Проверка условия производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений.

При действии многократно повторяющейся нагрузки расчет по образованию трещин должен производиться согласно указаниям п. А 1, Б 2, В 1, Ширина раскрытия трещин, определенная по формуле , корректируется в следующих случаях:. При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется путем умножения найденного значения a crc от действия всех нагрузок на отношение. M r 1 , M r 2 - моменты M r соответственно от действия постоянных и длительных и от всех нагрузок см.

Напряжения в растянутой арматуре или приращении напряжений s s должны определяться по формулам для элементов:. Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, значение усилия предварительного обжатия P допускается принимать равным нулю. В формуле знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, а знак «минус» - при внецентренном сжатии.

На участках элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Глубина начальных трещин h crc в сжатой зоне см. Значение x определяется по формуле , j m - по формуле для зоны с начальными трещинами. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле. Расчетные сопротивления R bt , ser и R b , ser не должны превышать значений, соответствующих бетону класса В При определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия наклонных трещин должны учитываться указания п.

Железобетонные элементы должны рассчитываться по закрытию зажатию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента. Для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования:.

Для участков элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Для обеспечения надежного закрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, оба главных напряжения в бетоне, определяемые согласно указаниям п.

Указанное требование обеспечивается с помощью предварительно напряженной поперечной арматуры хомутов или отогнутых стержней. Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны согласно указаниям пп.

Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, при наличии предварительного напряжения - от состояния до обжатия. Начальная кривизна самонапряженных элементов определяется с учетом содержания и положения продольной арматуры относительно бетонного сечения и величины обжатия бетона.

На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле. Значение s b принимается численно равным сумме потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз.

Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, для конструкций из бетона. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона значение j b 2 при продолжительном действии нагрузки следует умножать на коэффициент 1,2. При этом сумма принимается не менее. Для элементов без предварительного напряжения значения кривизны и допускается принимать равными нулю.

При определении кривизны элементов с начальными трещинами в сжатой зоне см. В7,5 и ниже 0,7. N tot - равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком «минус». Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, усилие Р допускается принимать равным нулю.

При определении кривизны элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Коэффициент v , характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, для конструкций из бетона. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона сжатой зоны значения v при продолжительном действии нагрузки следует разделить на коэффициент 1,2.

Коэффициент y принимается согласно указаниям п. Для второго слагаемого правой части формулы верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние - при растягивающем усилии N tot см. Для внецентренно сжатых элементов значение z должно приниматься не более 0,97 e s , tot. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при производится как прямоугольных шириной b f. Расчетная ширина полки b f определяется согласно указаниям п.

Коэффициент y s для элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого бетонов и двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формуле. Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы допускается принимать равным нулю. Для однослойных конструкций из ячеистого бетона без предварительного напряжения значение y s вычисляется по формуле.

Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, значение коэффициента y s принимается во всех случаях равным 1,0. Полная кривизна для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле. Кривизна , и определяется по формуле , при этом и вычисляются при значениях y s и v , отвечающих непродолжительному действию нагрузки, а - при y s и v , отвечающих продолжительному действию нагрузки.

Если значения и оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю. Прогиб f m , обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле. Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента черт.

Эпюры изгибающих моментов и кривизны для железобетонных элементов постоянного сечения. В этом случае полный прогиб f tot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба f m и деформацией сдвига f q. Прогиб f q , обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле. Для сплошных плит толщиной менее 25 см кроме опертых по контуру , армированных плоскими сетками, с трещинами в растянутой зоне значения прогибов, подсчитанные по формуле , умножаются на коэффициент принимаемый не более 1,5, где h 0 - в см.

При расчете элементов с однорядным армированием черт. М act - момент внешних сил, расположенных по одну сторону рассматриваемого сечения, относительно оси y ;. N act - внешняя продольная сила, приложенная на уровне оси y и принимаемая при растяжении со знаком «плюс»;.

Ось у располагается в пределах рабочей высоты сечения исходя из удобства расчетной схемы. Если ось у располагается выше центра тяжести площади сечения сжатой зоны, то величину z b следует принимать отрицательной. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с однорядным армированием при расчете по деформациям.

Для второго слагаемого в формуле знак «минус» принимается, если усилие Р приложено ниже оси у, если усилие Р приложено выше оси y , то следует принимать знак «плюс». Для первого слагаемого в формуле знак «плюс» принимается при растягивающем, а знак «минус» - при сжимающем усилии N act.

При расчете элементов с многорядным расположением арматуры черт. В формуле значения z si , z sj , z b , принимаются положительными, если откладываются ниже оси y. В противном случае их следует принимать с отрицательным знаком. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с многорядным армированием при расчете по деформациям. Значения x 1 и y si для зависимостей - допускается определять согласно указаниям пп.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе. Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций.

Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т.

Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты см. Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий. Для продольной рабочей арматуры ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры толщина защитного слоя, мм, должна быть, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее:.

В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей без фактурного слоя - не менее 25 мм. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм. Толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее, мм:.

В элементах из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже, из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжении см.

Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм - для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм - для арматурных канатов. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете, в следующих случаях:.

В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала. Большая сборка документов. База постоянно обновляется. Государственные стандарты. Строительный каталог. Документы по пожарной безопасности.

Скачать базу целиком. Скачать СНиП 2. СНиП 2. SNIP 2. Нормы распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 градусов Цельсия и не ниже минус 70 градусов Цельсия.

ГОСТ БЕТОН КУБИКИ

С любым окончанием. Окончание, как в запросе. По части слова. Два документа рядом откл. Скрыть комментарии системы. Информация о документе. Поставить на контроль. Посмотреть мои закладки. Скрыть мои комментарии. Посмотреть мои комментарии. Сообщить об ошибке. Введите текст. Корреспонденты на фрагмент Поставить закладку Посмотреть закладки Добавить комментарий. Документ показан в сокращенном демонстрационном режиме.

Годовой доступ к документам и консультациям от ведущих специалистов. Вы можете купить этот документ. Получить доступ. Справка к документу. Для прямоугольных сечений с растянутой и сжатой арматурой высоту сжатой зоны определяют по формуле. Для тавровых с полкой в сжатой зоне и двутавровых сечений высоту сжатой зоны определяют по формуле.

Для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов положение нейтральной оси высоту сжатой зоны определяют из уравнения. I b 0 , I s 0 , , S b 0 , S s 0 , - моменты инерции и статические моменты соответственно сжатой зоны бетона, растянутой и сжатой арматуры относительно нейтральной оси. Допускается для элементов прямоугольного сечения высоту сжатой зоны при действии изгибающих моментов М и продольной силы N определять по формуле. I red , A red - момент инерции и площадь приведенного поперечного сечения, определяемые для полного сечения без учета трещин.

Значения геометрических характеристик сечения элемента определяют по общим правилам расчета сечения упругих элементов. Для элементов прямоугольного сечения при отсутствии или без учета сжатой арматуры значение z определяют по формуле. Для элементов прямоугольного, таврового с полкой в сжатой зоне и двутаврового поперечных сечений значение z допускается принимать равным 0,8 h 0.

E s,red - приведенный модуль деформации растянутой арматуры, определяемый с учетом влияния работы растянутого бетона между трещинами по формуле. При этом, если условие 8. При совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб элементов без трещин и с трещинами в растянутой зоне определяют путем суммирования прогибов от соответствующих нагрузок по аналогии с суммированием кривизны по 8. В этом случае при совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб изгибаемых элементов с трещинами определяют путем суммирования прогибов от непродолжительного действия кратковременной нагрузки и от продолжительного действия длительной нагрузки с учетом соответствующих значений жесткостных характеристик D , то есть подобно тому, как это принято для элементов без трещин.

Значения кривизн, входящих в формулы 8. При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле. При определении кривизн от непродолжительного действия нагрузки в расчете используют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого бетона, а при определении кривизн от продолжительного действия нагрузки -диаграммы длительного деформирования бетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы.

Для частных случаев действия внешней нагрузки изгиб в двух плоскостях, изгиб в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента и т. При наличии более точных данных о релаксации арматуры допускается принимать иные значения потерь от релаксации.

При наличии более точных данных о температурной обработке конструкции допускается принимать иные значения потерь от температурного перепада. A red , I red - площадь приведенного сечения элемента и ее момент инерции относительно центра тяжести приведенного сечения;. Для бетона, подвергнутого тепловой обработке, потери вычисляют по формуле 9. Допускается при криволинейном расположении напрягаемой на бетон арматуры по длине конструкции расчет потерь от ползучести бетона производить по формуле.

При применении в конструкции продольной арматуры из нескольких канатов, высокопрочной проволочной арматуры, стержней или их групп , натягиваемых на бетон неодновременно, следует учитывать изменение снижение или повышение напряжений в арматуре, натянутой ранее, вследствие упругого обжатия бетона усилиями арматуры, натягиваемой позднее. Изменение напряжения в каждой рассматриваемой арматуре или группе принимают равным. Напряжения в арматуре этих групп принимают за вычетом первых потерь.

Допускается потери предварительного напряжения от обжатия бетона при неодновременном натяжении арматуры на бетон определять по формуле. E bp - начальный модуль упругости бетона, соответствующий передаточной прочности бетона;. A b - площадь обжимаемого бетонного сечения за вычетом площади поперечного сечения предварительно напряженной арматуры;. Полные значения первых и вторых потерь предварительного напряжения арматуры см. При определении усилия предварительного обжатия бетона Р с учетом полных потерь напряжений следует учитывать сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре, численно равные сумме потерь от усадки и ползучести бетона на уровне этой арматуры.

М - изгибающий момент от внешней нагрузки, действующий в стадии обжатия собственный вес элемента ;. R bond - сопротивление сцепления напрягаемой арматуры с бетоном, отвечающее передаточной прочности бетона и определяемое согласно Расчет по прочности нормальных сечений в общем случае производят на основе нелинейной деформационной модели согласно 9.

Расчет предварительно напряженных элементов на действие изгибающих моментов в стадии эксплуатации по предельным усилиям. При этом в формулах подраздела 8. Расчет изгибаемых элементов с предварительно напряженной арматурой, не имеющей сцепления с бетоном, следует производить с учетом приложения М.

Для предварительно напряженных элементов с натяжением арматуры на бетон расчет по прочности в стадии предварительного обжатия производят, принимая в правой части формулы 9. R b - расчетное сопротивление бетона сжатию, принимаемое по линейной интерполяции см.

R sc - расчетное сопротивление ненапрягаемой арматуры сжатию, принимаемое в стадии предварительного обжатия не более МПа;. Рисунок 9. Требования по отсутствию трещин предъявляют к предварительно напряженным конструкциям, у которых при полностью растянутом сечении должна быть обеспечена непроницаемость находящихся под давлением жидкости или газов, испытывающих воздействие радиации и т.

При этом для элементов с предварительно напряженной арматурой без ее сцепления с бетоном характеристики приведенного сечения определяют с учетом только ненапрягаемой арматуры. Расчет предварительно напряженных железобетонных элементов по образованию и раскрытию трещин. Допускается для простых сечений прямоугольного и таврового сечений с арматурой, расположенной у верхней и нижней граней сечения, с полкой в сжатой зоне определять момент трещинообразования согласно 9.

Допускается момент образования трещин определять без учета неупругих деформаций растянутого бетона, принимая в формуле 9. Если при этом условия 8. В формуле 9. Значения W red и A red определяют согласно указаниям 8. Для прямоугольных сечений и тавровых сечений с полкой, расположенной в сжатой зоне, значение W pl при действии момента в плоскости оси симметрии допускается определять по формуле 8. Значение М сrс определяют из решения системы уравнений, представленных в 9.

N p - внешняя продольная сила, равная усилию предварительного обжатия см. M p - изгибающий момент от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия, определяемый по формуле. Знак «минус» в формуле 9. Для элементов прямоугольного поперечного сечения при отсутствии или без учета сжатой арматуры значение z определяют по формуле.

Для элементов прямоугольного, таврового с полкой в сжатой зоне и двутаврового поперечного сечения допускается значение z принимать равным 0,7 h 0. Допускается при определении кривизны учитывать влияние деформаций усадки и ползучести бетона в стадии предварительного обжатия. N p и e 0 p - продольная сила, равная усилию предварительного обжатия, и ее эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;.

D - изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по 8. Высоту сжатой зоны определяют как для изгибаемых элементов без преднапряжения согласно 8. Значения z p и z допускается определять, принимая расстояние от точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне до наиболее сжатого волокна сечения равным 0,3 h 0. Определение кривизны предварительно напряженных элементов на основе нелинейной деформационной модели.

При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в напрягаемой арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле. При определении кривизны от непродолжительного действия нагрузки в расчете применяют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого бетона, а при определении кривизны от продолжительного действия нагрузки - диаграммы длительного деформирования бетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы.

При неравномерной осадке фундаментов следует предусматривать разделение конструкций осадочными швами. Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета, для конструкций, находящихся. Для железобетонных каркасных зданий значения расстояния между температурно-усадочными швами установлены при отсутствии связей или расположении связей в середине температурного блока. Для каркасных зданий и сооружений без мостовых кранов при наличии в рассматриваемом направлении связей диафрагм жесткости значения, указанные в таблице Минимальные значения толщины слоя бетона рабочей арматуры в том числе арматуры, расположенной у внутренних граней полых элементов кольцевого или коробчатого сечения следует принимать по таблице Для сборных элементов минимальные значения толщины защитного слоя бетона рабочей арматуры, указанные в таблице Для конструктивной арматуры минимальные значения толщины защитного слоя бетона принимают на 5 мм меньше по сравнению с требуемыми для рабочей арматуры.

Во всех случаях толщину защитного слоя бетона следует также принимать не менее диаметра стержня арматуры и не менее 10 мм. В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов классов В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей без фактурного слоя - не менее 25 мм.

В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм. В закрытых помещениях при повышенной влажности при отсутствии дополнительных защитных мероприятий. В грунте при отсутствии дополнительных защитных мероприятий , в монолитных фундаментах при наличии бетонной подготовки. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете для предварительно напряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов , установленных согласно При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщину защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, следует принимать не менее 20 мм.

При стесненных условиях допускается располагать стержни группами - пучками без зазора между ними. При этом расстояния в свету между пучками должны быть также не менее приведенного диаметра стержня, эквивалентного по площади сечения пучка арматуры, принимаемого равным , где d si - диаметр одного стержня в пучке, n - число стержней в пучке.

В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальную площадь сечения всей продольной арматуры следует принимать вдвое большей указанных выше значений и относить ее к полной площади сечения бетона. Элементы, не удовлетворяющие по значению минимального процента армирования вышеуказанному, следует относить к бетонным.

В железобетонных стенах расстояния между стержнями вертикальной арматуры принимают не более 2 t и мм t - толщина стены , а горизонтальной - не более мм. При ширине элемента мм и менее допускается устанавливать в поперечном сечении один продольный стержень.

Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых устанавливается продольная арматура. В сварных каркасах диаметр поперечной арматуры принимают не менее диаметра, устанавливаемого из условия сварки с наибольшим диаметром продольной арматуры.

В сплошных плитах, а также в часторебристых плитах высотой менее мм и в балках ребрах высотой менее мм на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать. В балках и ребрах высотой мм и более, а также в часторебристых плитах высотой мм и более на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75 h 0 и не более мм.

При ширине грани не более мм и не более четырех продольных стержнях у этой грани допускается охват всех продольных стержней одним хомутом. Стержни, ближайшие к контуру грузовой площади, располагают не ближе и не далее от этого контура. При этом ширина зоны постановки поперечной арматуры от контура грузовой площади должна быть не менее 1,5 h 0. При этом следует рассматривать наиболее невыгодное расположение пирамиды продавливания и в расчете учитывать только арматурные стержни, пересекающие пирамиду продавливания.

При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади см. Установка анкеров у концов арматуры обязательна для арматуры, натягиваемой на бетон, а также для арматуры, натягиваемой на упоры, при недостаточном ее сцеплении с бетоном гладкой проволоки, многопрядных канатов , при этом анкерные устройства должны обеспечивать надежную заделку арматуры в бетоне на всех стадиях ее работы.

При применении в качестве напрягаемой рабочей арматуры высокопрочной арматурной проволоки периодического профиля, арматурных канатов однократной свивки, горячекатаной и термически упрочненной стержневой арматуры периодического профиля, натягиваемой на упоры, установку анкеров у концов напрягаемых стержней допускается не предусматривать. Размеры анкерных устройств и дополнительные поперечные стержни определяют с учетом Для растянутых гладких стержней следует предусматривать крюки, петли, приваренные поперечные стержни или специальные анкерные устройства.

Лапки, крюки и петли не применяют для анкеровки сжатой арматуры, за исключением гладкой арматуры, которая может подвергаться растяжению при некоторых возможных сочетаниях нагрузки. R bond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле. A s,cal , A s,ef - площади поперечного сечения арматуры, требуемая по расчету и фактически установленная соответственно.

В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 15 d s и мм, а для ненапрягаемых стержней также не менее 0,3 l 0, аn. Для элементов из мелкозернистого бетона группы А требуемое расчетное значение длины анкеровки должно быть увеличено на 10 d s для растянутого бетона и на 5 d s - для сжатого. Если указанное условие не соблюдается, длину запуска арматуры за грань опоры определяют согласно Кроме того, при проектировании привариваемых анкерных деталей следует учитывать характеристики металла по свариваемости, а также способы и условия сварки.

Длина перепуска нахлестки стыков растянутой или сжатой арматуры должна быть не менее значения длины l l , определяемого по формуле. При этом должны быть соблюдены следующие условия:. В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной 1,3 l l.

Считается, что стыки арматуры расположены в одном расчетном сечении, если центры этих стыков находятся в пределах длины этого участка. При наличии дополнительных анкерующих устройств на концах стыкуемых стержней приварка поперечной арматуры, загиб концов стыкуемых стержней периодического профиля и др. Концы стыкуемых стержней следует заводить на требуемую длину в муфту, определяемую расчетом или опытным путем. При использовании муфт на резьбе должна быть обеспечена требуемая затяжка муфт для ликвидации люфта в резьбе.

Минимальный диаметр оправки d оп для арматуры принимают в зависимости от диаметра стержня d s не менее:. Диаметр оправки может быть также установлен в соответствии со стандартами на арматуру конкретного вида. Конструкцию поперечной арматуры в пределах поперечного сечения и максимальные расстояния между хомутами и связями по высоте колонны следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание сжатых продольных стержней и обеспечить равномерное восприятие поперечных сил по высоте колонны.

Максимальное расстояние между вертикальными и горизонтальными стержнями, а также максимальное расстояние между поперечными связями следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание вертикальных сжатых стержней и обеспечить равномерное восприятие усилий, действующих в стене. При этом предусматривают равномерное армирование по площади стены с увеличением армирования у торцов стены и у проемов.

При этом допускается для нерегулярных конструктивных систем с целью упрощения армирования устанавливать: нижнюю арматуру одинаковой по всей площади рассматриваемой конструкции в соответствии с максимальными значениями усилий в пролете плиты; основную верхнюю арматуру принимать такой же, как и нижнюю, а у колонн и стен устанавливать дополнительную верхнюю арматуру, которая в сумме с основной должна воспринимать опорные усилия в плите.

Для регулярных конструктивных систем продольную арматуру устанавливают по надколонным и межколонным полосам в двух взаимно перпендикулярных направлениях в соответствии с действующими в этих полосах усилиями. Допускается установка части арматуры плит в виде сварных непрерывных каркасов в надколонных полосах плит в двух направлениях скрытые балки , при этом каркасы должны быть пропущены сквозь тело колонн. Для сокращения расхода арматуры следует выполнять установку нижней и верхней арматуры, соответствующей минимальному проценту армирования, по всей площади плиты, а на участках, где действующие усилия превышают усилия, воспринимаемые этой арматурой, - установку дополнительной арматуры, совместно с вышеуказанной арматурой воспринимающей действующие на этих участках усилия.

Армирование фундаментных плит следует производить аналогичным образом. При этом необходимо предусматривать поперечную арматуру в виде замкнутых хомутов или П-образных деталей в зоне анкеровки рабочей арматуры балки. Арматуру следует устанавливать в виде хомутов, охватывающих продольную арматуру, - дополнительно к арматуре, требуемой по расчету наклонных или пространственных сечений.

В таких конструкциях расстояния в свету между стержнями рабочей арматуры по ширине сечения определяются крупностью заполнителя бетона, но не менее 2,5 d , где d - диаметр рабочей арматуры. По периметру и у свободных краев таких плит следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных деталей, обеспечивающих восприятие крутящих моментов у края плиты и необходимую анкеровку концевых участков продольной арматуры.

Диаметр поперечной арматуры в вязаных каркасах таких плит принимают не менее 8 мм. Конструирование поперечной арматуры в зоне продавливания в таких плитах выполняют согласно Для этого арматуру раскладывают волнообразно по параболическим кривым на опоре и в пролете рисунок Рисунок За основу при подборе состава бетона следует принимать определяющий для данного вида бетона и назначения конструкции показатель бетона. При этом должны быть обеспечены и другие установленные проектом показатели качества бетона.

При подборе состава бетона должны быть обеспечены требуемые технологические показатели качества бетонной смеси удобоукладываемость, сохраняемость, нерасслаиваемость, воздухосодержание и другие показатели. Свойства подобранного состава бетона должны соответствовать технологии производства бетонных работ, включающей сроки и условия твердения бетона, способы, режимы приготовления и транспортирования бетонной смеси и другие особенности технологического процесса ГОСТ , ГОСТ При подборе состава бетона следует применять материалы с учетом их экологической чистоты ограничение по содержанию радионуклидов, радона, токсичности и т.

При подборе состава бетона его расчет производят на основании установленных зависимостей, полученных экспериментально. Перемешиванием бетонной смеси должно быть обеспечено равномерное распределение компонентов по всему объему смеси. Продолжительность перемешивания принимают в соответствии с инструкциями предприятий - изготовителей бетоно-смесительных установок заводов или устанавливают опытным путем.

Допускается восстановление отдельных показателей качества бетонной смеси на месте укладки за счет введения химических добавок или применения технологических приемов при условии обеспечения всех других требуемых показателей качества. Применяемые способы и режимы формования должны обеспечивать заданную однородность и плотность и устанавливаются с учетом показателей качества бетонной смеси, вида конструкции и изделия и конкретных инженерно-геологических и производственных условий.

Порядок бетонирования следует устанавливать, предусматривая расположение швов бетонирования с учетом технологии возведения сооружения и его конструктивных особенностей. При этом должна быть обеспечена необходимая прочность контакта поверхностей бетона в шве бетонирования, а также прочность конструкции с учетом наличия швов бетонирования.

При укладке бетонной смеси при пониженных положительных и отрицательных или повышенных положительных температурах должны быть предусмотрены специальные мероприятия по защите бетона конструкции от температурного воздействия. В бетоне в процессе твердения следует поддерживать расчетный температурно-влажностный режим. При необходимости для создания условий, обеспечивающих нарастание прочности бетона и снижение усадочных явлений, следует применять специальные защитные мероприятия.

В технологическом процессе тепловой обработки изделий должны быть приняты меры по снижению температурных перепадов и взаимных перемещений между опалубочной формой и бетоном. В массивных монолитных конструкциях следует предусматривать мероприятия по уменьшению влияния температурно-влажностных полей напряжений, связанных с экзотермией при твердении бетона, на работу конструкций.

Арматура должна иметь маркировку и соответствующие сертификаты, удостоверяющие ее качество. Условиями хранения арматуры и ее транспортирования должна быть исключена возможность загрязнения, коррозионного поражения, механического повреждения или появления пластических деформаций, ухудшающих сцепление с бетоном.

При этом должна быть предусмотрена надежная фиксация положения арматурных стержней с помощью мероприятий, обеспечивающих невозможность смещения арматуры в процессе ее установки и бетонирования конструкции. Установку сварных арматурных изделий в опалубочные формы следует производить в соответствии с проектом. При этом должна быть предусмотрена надежная фиксация положения арматурных изделий с помощью мероприятий, обеспечивающих невозможность смещения арматурных изделий в процессе установки и бетонирования.

Отклонения арматурных изделий от проектного положения при их установке не должны превышать допустимых значений, установленных СП Применяемый способ сварки должен обеспечивать необходимую прочность сварного соединения, а также прочность и деформативность примыкающих к сварному соединению участков арматурных стержней. Прочность механического соединения растянутой арматуры должна быть такой же, что и стыкуемых стержней.

При отпуске натяжения арматуры следует обеспечивать плавную передачу предварительного напряжения на бетон. Опалубку и ее крепления следует проектировать и изготавливать таким образом, чтобы они могли воспринять нагрузки, возникающие в процессе производства работ, позволяли конструкциям свободно деформироваться и обеспечивали соблюдение допусков в пределах, установленных для конкретной конструкции или сооружения.

Опалубка и крепления должны соответствовать принятым способам укладки и уплотнения бетонной смеси, условиям предварительного напряжения, твердения бетона и тепловой обработки. Съемную опалубку следует проектировать и изготавливать таким образом, чтобы была обеспечена распалубка конструкции без повреждения бетона. Готовые конструкции должны соответствовать проекту и ГОСТ Отклонения геометрических размеров должны укладываться в пределах допусков, установленных для конкретной конструкции.

В сборных бетонных и железобетонных конструкциях должна быть обеспечена установленная проектом отпускная прочность бетона прочность бетона при отправке конструкции потребителю , а для предварительно напряженных конструкций - установленная проектом передаточная прочность прочность бетона при отпуске натяжения арматуры.

В монолитных конструкциях должна быть обеспечена распалубочная прочность бетона в установленном проектом возрасте при снятии несущей опалубки. При этом должны быть обеспечены условия подъема, исключающие разрушение, потерю устойчивости, опрокидывание, раскачивание и вращение конструкции.

При этом должна быть обеспечена сохранность конструкции, поверхностей бетона, выпусков арматуры и монтажных петель от повреждений. При возведении зданий и сооружений из монолитного бетона следует предусматривать последовательности бетонирования конструкций, снятия и перестановки опалубки, обеспечивающие прочность, трещиностойкость и жесткость конструкций в процессе возведения.

Кроме этого, следует предусматривать мероприятия конструктивные и технологические, а при необходимости - выполнение расчета , ограничивающие образование и развитие технологических трещин. Отклонения конструкций от проектного положения не должны превышать допустимых значений, установленных для соответствующих конструкций колонн, балок, плит зданий и сооружений СП Необходимо соблюдать режим эксплуатации бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, исключающий снижение их несущей способности, эксплуатационной пригодности и долговечности вследствие грубых нарушений нормируемых условий эксплуатации перегрузка конструкций, несоблюдение сроков проведения планово-предупредительных ремонтов, повышение агрессивности среды и т.

Если в процессе эксплуатации обнаружены повреждения конструкций, снижающие ее безопасность и препятствующие ее нормальному функционированию, следует выполнить мероприятия, предусмотренные в разделе Способы контроля качества правила контроля, методы испытаний регламентируются соответствующими стандартами и техническими условиями. Для монолитных конструкций следует производить сплошной контроль прочности бетона неразрушающими методами, с обязательным построением градуировочных зависимостей.

В исключительных случаях при отсутствии доступа к конструкциям допускается проведение контроля прочности бетона монолитных конструкций по контрольным образцам, изготовленным на месте укладки бетонной смеси и твердевшим в условиях, идентичным твердению бетона в конструкциях.

Оценку прочности бетона следует проводить статистическими методами по ГОСТ с учетом фактической однородности бетона по прочности. При контроле прочности бетона неразрушающими методами однородность прочности бетона определяют с учетом погрешности применяемых неразрушающих методов определения прочности бетона. Применение нестатистических методов контроля прочности бетона допускается для единичных конструкций или в начальный период производства, или при применении неразрушающих методов определения прочности бетона с использованием универсальных зависимостей с их привязкой к бетону контролируемой партии без построения градуировочных зависимостей, а также в исключительных случаях при контроле прочности бетона монолитных конструкций по контрольным образцам, изготовленным на строительной площадке по ГОСТ Контроль качества сварочных работ производят согласно СП Оценивать пригодность конструкции можно также на основе результатов контроля комплекса единичных показателей для сборных и монолитных конструкций , характеризующих прочность бетона, толщину защитного слоя, геометрические размеры сечений и конструкций, расположение арматуры и прочность сварных соединений, диаметр и механические свойства арматуры, основные размеры арматурных изделий и значение натяжения арматуры, получаемых в процессе входного, операционного и приемочного контроля.

Приемку сборных бетонных и железобетонных изделий и конструкций следует осуществлять по СП Восстановление и усиление железобетонных конструкций следует производить на основе результатов их натурного обследования, поверочного расчета, расчета и конструирования усиливаемых конструкций. Натурными обследованиями в зависимости от конкретной задачи должны быть установлены: состояние конструкций, геометрические размеры конструкций, армирование конструкций, прочность бетона, вид и класс арматуры и ее состояние, прогибы конструкций, ширина раскрытия трещин, их длина и расположение, размеры и характер дефектов и повреждений, нагрузки, статическая схема конструкций.

На основе поверочных расчетов устанавливают пригодность конструкций к эксплуатации, необходимость их усиления, необходимость снижения эксплуатационной нагрузки или полную непригодность конструкций. Расчетные схемы при проведении поверочных расчетов следует принимать с учетом установленных фактических геометрических размеров, фактического соединения и взаимодействия конструкций и элементов конструкций, выявленных отклонений при монтаже.

Допускается не производить поверочные расчеты по эксплуатационной пригодности, если перемещения и ширина раскрытия трещин в существующих конструкциях при максимальных фактических нагрузках не превосходят допустимых значений, а усилия в сечениях элементов от возможных нагрузок не превышают значений усилий от фактически действующих нагрузок.

Для конструкций, не удовлетворяющих требованиям поверочных расчетов по эксплуатационной пригодности, допускается не предусматривать усиления либо снижения нагрузки, если фактические прогибы превышают допустимые значения, но не препятствуют нормальной эксплуатации, а также если фактическое раскрытие трещин превышает допустимые значения, но не создает опасности разрушения.

Для этого должны быть обеспечены включение в работу элементов усиления и совместная их работа с усиливаемой конструкцией. При заделке трещин с шириной раскрытия более допустимой и других дефектов бетона следует обеспечивать равнопрочность участков конструкций, подвергнувшихся восстановлению, с основным бетоном. Расчетные значения характеристик материалов усиливаемой конструкции принимают, исходя из проектных данных с учетом результатов обследования согласно правилам, принятым при поверочных расчетах.

Проверка сопротивления при расчете на выносливость выполняется отдельно для бетона и арматуры. Расчет на выносливость выполняют по упругой стадии с трещинами. Работу растянутого бетона и сжатой арматуры не учитывают и их прочность на выносливость не рассчитывается. При определении расчетных сопротивлений бетона по выносливости следует учитывать вид бетона тяжелый или легкий , а также состояние бетона по влажности.

При определении расчетных сопротивлений арматуры по выносливости следует учитывать наличие сварных соединений. Асимметрия циклов нагружений характеризуется отношением минимальных и максимальных напряжений в бетоне и арматуре в пределах цикла изменения нагрузки. М p - изгибающий момент с учетом момента усилия предварительного обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения;. R b , R b,ser - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй групп;.

R bt , R bt,ser - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;. R s , R s,ser - расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;. R sc - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;. E s,red - приведенный модуль деформации арматуры, расположенной в растянутой зоне элемента с трещинами;.

A sw - площадь сечения хомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;. I red - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;. Р , N p - усилие предварительного обжатия с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;.

Р 1 , Р 2 - усилие в напрягаемой арматуре с учетом соответственно первых и всех потерь предварительного напряжения;. Q an,j, 0 - сдвигающая сила, воспринимаемая анкерами, определяется по формуле. N an,j, 0 - предельная растягивающая сила, воспринимаемая одним рядом анкеров, определяется по формуле. М , N , Q - момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь соответственно; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;.

A an,j - суммарная площадь поперечного сечения анкеров наиболее напряженного ряда. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах Б. В случаях, когда N an получает отрицательное значение, то в формуле Б. При расположении закладной детали на верхней при бетонировании поверхности изделия значение принимают равным нулю.

При этом должны устанавливаться нормальные анкеры, рассчитываемые по формуле Б. Внешние элементы закладных деталей и их сварные соединения рассчитываются согласно СП При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями. Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкеры, должна проверяться из условия.

R sq - расчетное сопротивление стали на срез, принимаемое согласно СП Для типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня и соответствующем обосновании возможна корректировка условия Б. Расчет на выкалывание допускается не производить, если концы анкеров заведены за продольную арматуру, расположенную у противоположной от закладной детали грани железобетонной конструкции, а усиления анкеров в виде пластин или поперечных коротышей зацепляются за стержни продольной арматуры диаметром: не менее 20 мм - при симметричном зацеплении, не менее 25 мм - при несимметричном.

При этом участок железобетонной конструкции между крайними рядами анкеров проверяется на действие соответствующей поперечной силы. При действии сдвигающих усилий на закладную деталь по направлению к краю железобетонной конструкции также необходимо предусматривать обеспечение прочности на откалывание бетона.

В случае существенного изменения расчетной ситуации в процессе возведения расчет несущей конструктивной системы следует производить для всех последовательных стадий возведения, принимая расчетные схемы, соответствующие рассматриваемым стадиям. Линейные деформационные характеристики железобетонных элементов определяют как для сплошного упругого тела. Нелинейные деформационные характеристики железобетонных элементов при известном армировании следует определять с учетом возможного образования трещин в поперечных сечениях, а также с учетом развития неупругих деформаций в бетоне и арматуре, соответствующих кратковременному и длительному действию нагрузки.

Определение усилий в элементах конструктивной системы следует производить от действия расчетных постоянных, длительных и кратковременных нагрузок. Значение перемещений и ускорения колебаний не должно превышать допустимых значений, установленных соответствующими нормативными документами. Горизонтальные перемещения конструктивной системы следует определять от действия расчетных для предельных состояний второй группы постоянных, длительных и кратковременных горизонтальных и вертикальных нагрузок.

Вертикальные перемещения прогибы перекрытий и покрытий следует определять от действия нормативных постоянных и длительных вертикальных нагрузок. Жесткостные характеристики элементов конструктивной системы следует принимать с учетом армирования, наличия трещин и неупругих деформаций в бетоне и арматуре согласно 8. Ускорения колебаний перекрытий верхних этажей здания следует определять при действии пульсационной составляющей ветровой нагрузки.

При расчете устойчивости формы конструктивной системы жесткостные характеристики элементов конструктивной системы принимают с учетом армирования, наличия трещин и неупругих деформаций в бетоне и арматуре. Запас по устойчивости формы должен быть двукратным и более. При расчете устойчивости положения конструктивные системы следует рассматривать как жесткое недеформированное тело. При расчете на опрокидывание удерживающий момент от вертикальной нагрузки должен превышать опрокидывающий момент от горизонтальной нагрузки с коэффициентом запаса 1,5.

При расчете на сдвиг удерживающая горизонтальная сила должна превышать действующую сдвигающую силу с коэффициентом запаса 1,2. При этом следует учитывать наиболее неблагоприятные значения коэффициентов надежности по нагрузке.

Кроме того, в обоснованных случаях рассматривается расчетная ситуация с выходом из строя части основания под фундаментами например, в случае образования карстовых провалов. При этом в общем случае применяют метод конечных элементов, метод конечных разностей и другие численные методы.

Для конструктивных систем зданий и сооружений класса КС-3 с повышенным уровнем ответственности по ГОСТ расчет необходимо выполнять не менее чем по двум различным компьютерным программам независимыми организациями. В формулах Г. При одноосном и однородном растяжении бетона исходная диаграмма деформирования бетона описывается зависимостями Г.

Рисунок Д. При соединении шпонками элементов настила длина шпонки, вводимая в расчет, должна составлять не более половины пролета элемента, при этом значение Q принимается равным сумме сдвигающих усилий по всей длине элемента. По формулам Е. При расчете на выдергивание растянутой ветви двухветвевой колонны из стакана фундамента допускается учитывать работу пяти шпонок см.

Рисунок Е. Напряжение сжатия в местах передачи нагрузки на консоль должно быть не более расчетного сопротивления бетона смятию R b,lос. Для коротких консолей, входящих в жесткий узел рамной конструкции с замоноличиванием стыка, значение l sup в условии Ж. В этом случае правую часть условия Ж. Рисунок Ж. При шарнирном опирании на короткую консоль балки, идущей вдоль вылета консоли, при отсутствии специальных выступающих закладных деталей, фиксирующих площадку опирания см.

При этом продольная арматура консоли должна быть доведена до свободного конца консоли и иметь надлежащую анкеровку. При жестком соединении ригеля и колонны с замоноличиванием стыка и привариванием нижней арматуры ригеля к арматуре консоли через закладные детали продольная арматура консоли проверяется из условия. М , Q - изгибающий момент и поперечная сила соответственно в нормальном сечении ригеля по краю консоли; если момент М растягивает нижнюю грань ригеля, значение М учитывается в формуле Ж.

Допускается в формулах И. При использовании двухлинейных или трехлинейных диаграмм в зависимостях 6. Вид механического соединения и тип соединительных муфт стандартные, переходные, позиционные, болтовые должны назначаться с учетом эксплуатации конструкции, характера нагрузок, технологии производства арматурных работ и технико-экономических показателей.

Сборка механических соединений должна выполняться в соответствии с инструкциями производителя или регламентом. Прочностные и деформационные характеристики механического соединения должны соответствовать требованиям таблицы К. Расчет железобетонных конструкций с механическими соединениями арматуры по предельным состояниям первой и второй групп. Допускается по результатам опытных испытаний уточнять размеры соединительных муфт, которые должны быть указаны в технических условиях конкретных производителей.

Требования к геометрическим размерам железобетонных конструкций с механическими соединениями арматуры. Расстояния между сечениями стыкуемой арматуры принимают равными длине перепуска соединяемой арматуры нахлестки см. Рисунок К. Указанная маркировка наносится на каждую соединительную муфту способами, обеспечивающими ее сохранность до момента ее использования, допускается наносить маркировку несмываемой краской, электромагнитным ударно-точечным методом, непрерывным прочерчиванием твердосплавной иглой или другими способами в соответствии с ГОСТ Партия соединений не должна превышать шт.

Колпачки надеваются на торец стержня сразу после нарезки резьбы. Заглушки из муфт удаляются непосредственно перед вкручиванием в них арматурных стержней. Указанные защитные средства применяются на подготовленной арматуре, транспортируемой и подаваемой на строительную площадку, а также на выпусках арматуры. Применение опрессованых соединений для арматуры гладкого профиля не допускается.

Допускается применять муфты из стали марки 20 по ГОСТ , учитывая снижение ресурса обжимного оборудования. Подбирается из следующих условий:. При опрессовке без промежутков обжатие производится с небольшим нахлестом последующего жима на предыдущий.

Рисунок Л. Испытанные образцы соединений должны соответствовать требованиям таблицы К. Не допускается при разрушении опрессованных соединений выдергивание арматурного стержня из муфты. Не допускается уменьшение суммарного размера обжатой части муфты ниже значений 4,5 d H.

При значительной толщине стенки муфты усилия обжатия опрессовочного оборудования может быть недостаточно для проведения качественной опрессовки. Высоту сжатой зоны x рисунок М. Рисунок М. В формуле М. Ключевые слова : СП По всем юридическим вопросам Вы можете получить бесплатную консультацию по телефонам горячей линии:. Перейти к основному содержанию. Строительные нормы и правила РФ по состоянию на Своды правил СП СП Авторский надзор за строительством зданий и сооружений СП Определение основных расчетных гидрологических характеристик СП 1.

Эвакуационные пути и выходы с Изменением N 1 СП Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности с Изменением N 1 СП 2. Обеспечение огнестойкости объектов защиты СП 3. Система оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре. Требования пожарной безопасности СП 4. Ограничение распространения пожара на объектах защиты. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям с Изменением N 1 СП 5.

Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования с Изменением N 1 СП 6. Требования пожарной безопасности СП 7. Противопожарные требования СП 8. Источники наружного противопожарного водоснабжения. Требования пожарной безопасности с Изменением N 1 СП 9. Требования к эксплуатации СП Актуализированная редакция СНиП 2. Планировка и застройка городских и сельских поселений.

Наружные сети и сооружения. Основные положения. Обеспечение огнестойкости объектов защиты с Изменением N 1 СП Актуализированная редакция СНиП 3. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям СП 6. Требования пожарной безопасности СП Характеристики теплотехнических неоднородностей с Изменением N 1 СП СНиП 3.

Основные положения по проектированию. СНиП 2. Методы расчета СП Правила проектирования СП Основные положения СП Правила проектирования с Изменением N 1 СП Исполнительная документация при строительстве. Формы и требования к ведению и оформлению СП Правила производства способом гидромеханизации СП СНиП СНиПы Раздел 1. Организационно-методические нормативные документы Система нормативных документов в строительстве СНиП 1.

Организация, методология и экономика проектирования и инженерных изысканий СНиП 1. Организация строительства. Управление строительством Нормы продолжительности проектирования и строительства СНиП 1. Экономика строительства СНиП 1. Положения об организациях и должностных лицах СНиП 1. Стандартизация, нормирование, сертификация СНиП Система нормативных документов в строительстве Основные положения СНиП Система нормативных документов в строительстве Основные положения с Изменениями N 1, 2 Инженерные изыскания для строительства и проектирование СНиП Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений СНиП Инженерные изыскания для строительства Основные положения СНиП Типовая проектная документация СНиП Инструкция о порядке разработки, согласования, экспертизы и утверждения градостроительной документации Часть 1.

Общие требования СНиП Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство Эксплуатация Градостроительный кадастр СНиП Основные положения создания и ведения государственного градостроительного кадастра Российской Федерации Общие технические нормативные документы Общие нормы проектирования СНиП 2. Основные положения проектирования. Основания и фундаменты СНиП 2. Строительные конструкции СНиП 2.

Инженерное оборудование зданий и сооружений. Внешние сети СНиП 2. Наружные сети и сооружения СНиП 2. Сооружения транспорта СНиП 2. Гидротехнические и энергетические сооружения, мелиоративные системы и сооружения СНиП 2. Основные положения проектирования СНиП 2. Планировка и застройка населенных пунктов СНиП 2. Планировка и застройка городских и сельских поселений Жилые и общественные здания СНиП 2.

Промышленные предприятия, производственные здания и сооружения, вспомогательные здания. Инвентарные здания СНиП 2. Сельскохозяйственные предприятия, здания и сооружения СНиП 2. Склады СНиП 2. Противопожарные нормы СНиП 2. Противопожарные нормы проектирования взамен СН Нормы отвода земель Основные положения надежности строительных сооружений Противопожарные нормы Защита от опасных геофизических воздействий СНиП Геофизика опасных природных воздействий СНиП Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов.

Основные положения Нормы проектирования Раздел 3. Нормативные документы по градостроительству, зданиям и сооружениям Общие правила строительного производства СНиП 3. Основания и фундаменты СНиП 3. Строительные конструкции СНиП 3. Защитные, изоляционные и отделочные покрытия СНиП 3. Инженерное и технологическое оборудование и сети СНиП 3. Сооружения транспорта СНиП 3. Гидротехнические и энергетические сооружения, мелиоративные системы и сооружения СНиП 3.

Механизация строительного производства СНиП 3. Рельсовые пути башенных кранов Производство строительных конструкций, изделий и материалов СНиП 3. Гидротехнические и мелиоративные сооружения СНиП Гидротехнические сооружения. Магистральные и промысловые трубопроводы СНиП Подземные хранилища газа, нефти и продуктов их переработки Правила изготовления, монтажа и приемки Раздел 4.

Нормативные документы на инженерное оборудование зданий и сооружений и внешние сети Водоснабжение и канализация Сборники сметных норм и расценок на строительные работы СНиП 4. Нормативные документы на строительные конструкции и изделия Нормы расхода материалов СНиП 5.

Часть 1 Часть 2 Часть 3 Часть 4.

Бетон гравий марка 300 Керамзитобетон в алексине
Анекдоты бетон Бетон калоша
Бетон купить в костроме с доставкой от производителя цена 936
Бетон снип Чистяков, Р. По прочности на сжатие. СП РN p - усилие предварительного обжатия с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента. Общие технические нормативные документы
Стоимость бетона в г москве Керамзитобетон м150 объемный вес
Брашированный бетон Таблица 1 Климатические условия. Нормативные и расчетные сопротивления основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. При статическом агс бетон тучково конструкции по недеформированной схеме значения М х и М у определяют с учетом влияния прогибов согласно 8. Наружные сети и сооружения. Нелинейные деформационные характеристики железобетонных бетонов снип при известном армировании следует определять с учетом возможного образования трещин в поперечных сечениях, а также с учетом развития неупругих деформаций в бетоне снип и арматуре, соответствующих кратковременному и длительному действию нагрузки. Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е 0 принимается равным эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее е а. При расчете на прочность и по деформациям тонкостенных стержневых и плитных элементов модуль упругости бетона следует во всех случаях принимать по табл.
Смеси бетонные м 300 Виды марок бетона по прочности
Наливные полы бетонные полы смеси Значения W red и A red определяют согласно указаниям 8. Геология и разведка недр. При бетоне снип натяжения арматуры бетон рассрочка обеспечивать плавную передачу предварительного напряжения на бетон. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры хомуты должны ставиться на расстоянии:. При этом значения R s,n для предельных состояний первой группы приняты равными наименьшим контролируемым значениям по соответствующим стандартам. Расчет деформаций железобетонных конструкций с учетом трещин производят в тех случаях, когда расчетная проверка на образование трещин показывает, что трещины образуются. R bloc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле.
Бетон на гравии купить 385

Нимагу!! жесткость бетонной смеси как определить

Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой необходимо принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Следует рассматривать целесообразность укрупнения сборных конструкций с учетом условий их изготовления, транспортирования, грузоподъемности монтажных механизмов.

Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку. Конструкции узлов и соединений элементов в сборных конструкциях должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции. При проектировании конструкций гидротехнических сооружений, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, для сложных условий статической и динамической работы конструкций когда характер напряженного и деформированного состояния с необходимой достоверностью не может быть определен расчетом следует проводить исследования.

Для обеспечения требуемой водонепроницаемости и морозостойкости конструкций, а также для уменьшения противодавления воды в их расчетных сечениях необходимо предусматривать следующие мероприятия:. Выбор мероприятия следует производить на основе технико-экономического сравнения вариантов. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений должен удовлетворять требованиям ГОСТ и настоящего раздела.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от вида и условий работы необходимо устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются следующие:. Эту характеристику устанавливают в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве. В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на осевое растяжение:.

Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года по данным долгосрочных наблюдений , с учетом эксплуатационных условий. Для энергетических сооружений марку бетона по морозостойкости следует принимать по табл. Марка бетона по морозостойкости при числе циклов попеременного замораживания и оттаивания в год.

Примечания: 1. Среднемесячные температуры наиболее холодного месяца для района строительства определяются по СНиП 2. При числе расчетных циклов более следует применять специальные виды бетонов или конструктивную теплозащиту;. Марку бетона по водонепроницаемости назначают в зависимости от градиента напора, определяемого как отношение максимального напора в метрах к толщине конструкции или расстоянию от напорной грани до дренажа в метрах, и температуры контактирующей с сооружением воды, , по табл.

В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W4. Марка бетона по водонепроницаемости при градиентах напора. Для конструкций с градиентом напора свыше 30 следует назначать марку бетона по водонепроницаемости W16 и выше.

При надлежащем обосновании допускается устанавливать промежуточные значения классов бетона по прочности на сжатие, отличающиеся от перечисленных в п. Характеристики этих бетонов следует принимать по СНиП 2. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные, устанавливаемые в проектах и подтверждаемые экспериментальными исследованиями, требования: по предельной растяжимости, отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями, сопротивляемости истиранию потоком воды с донными и взвешенными наносами, стойкости против кавитации и химического воздействия, тепловыделению при твердении бетона.

Срок твердения возраст бетона, отвечающий его классам по прочности на сжатие, на осевое растяжение и марке по водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений сут, для сборных и монолитных конструкций морских и речных портовых сооружений 28 сут. Срок твердения возраст бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 сут, для массивных конструкций, возводимых в теплой опалубке, 60 сут. Если известны сроки фактического нагружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, то допускается устанавливать класс бетона в ином возрасте.

Для сборных, в том числе предварительно напряженных конструкций, отпускную прочность бетона на сжатие следует принимать в соответствии с ГОСТ Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых стержневых конструкций набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т. Для предварительно напряженных элементов следует принимать бетон класса по прочности на сжатие: не менее В15 - для конструкций со стержневой арматурой; не менее В30 - для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием.

Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов. Если по технико-экономическим расчетам для повышения водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений целесообразно использовать бетоны на напрягающем цементе, а для снижения нагрузки от собственного веса конструкции - легкие бетоны, то классы и марки таких бетонов следует принимать по СНиП 2.

Нормативные и расчетные сопротивления бетона в зависимости от классов бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл. При опасности выпучивания арматуры следует ограничивать ее предельные сжимающие напряжения. Дилатация - увеличение объема тела при сжатии, обусловленное развитием множества микротрещин, а также трещин большей протяженности. В условиях прочности бетона следует учитывать сочетание напряжений на площадках разных направлений, в силу которых, в частности, его сопротивление двух- и трехосному сжатию превышает прочность при одноосном сжатии, а при комбинациях сжатия и растяжения может быть меньше, чем при действии одного из них.

В необходимых случаях должна приниматься во внимание длительность действия напряжений. Условие прочности железобетона без трещин должно составляться исходя из условий прочности составляющих материалов как двухкомпонентной среды. В качестве условия трещинообразования следует использовать условие прочности бетонных элементов двухкомпонентной среды.

После образования трещин следует использовать модель анизотропного тела общего вида при нелинейных выражениях зависимостей усилий или напряжений от перемещений с учетом следующих факторов:. В модели деформирования неармированных элементов с трещинами учитывается лишь жесткость бетона между трещинами. В случаях возникновения наклонных трещин следует учитывать особенности деформирования бетона над наклонными трещинами.

Ширину раскрытия трещин и взаимный сдвиг их берегов следует определять исходя из смещения стержней различных направлений относительно пересекаемых ими берегов трещин с учетом расстояний между трещинами и при соблюдении условия совместности этих смещений. Условия прочности плоских и объемных элементов с трещинами должны основываться на следующих предпосылках:. Прочность бетона в различных его зонах следует оценивать по напряжениям в нем как в компоненте двухкомпонентной среды за вычетом приведенных напряжений в арматуре между трещинами, определяемых с учетом напряжений в трещинах, сцепления и частичного нарушения совместности осевых деформаций арматуры с бетоном.

Несущую способность железобетонных конструкций, способных претерпевать достаточные пластические деформации, допускается определять методом предельного равновесия. При расчете конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин методом конечных элементов должны быть проверены условия прочности и трещиностойкости для всех конечных элементов, составляющих конструкцию, а также условия возникновения чрезмерных перемещений конструкции.

При оценке предельного состояния по прочности допускается полагать отдельные конечные элементы разрушенными, если это не влечет за собой прогрессирующего разрушения конструкции и по истечении действия рассматриваемой нагрузки эксплуатационная пригодность конструкции сохранится или может быть восстановлена. Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящих норм, следует предусматривать конструкционные бетоны, соответствующие ГОСТ :.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от их назначения и условий работы следует устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются:. Классы бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение отвечают значению гарантированной прочности бетона, МПа, с обеспеченностью 0, Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:.

D - B3,5; B5; B7,5. Допускается применение бетона промежуточных классов по прочности на сжатие B22,5 и В27,5 при условии, что это приведет к экономии цементе по сравнению с применением бетона соответственно классов В25 и В30 и не снизит другие технико-экономические показатели конструкции;. Группа мелкозернистого бетона А, Б, В должна указываться в рабочих чертежах конструкций. Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и осевое растяжение, назначается при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкции проектными нагрузками, способа возведения, условий твердения бетона.

При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут. Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ Для железобетонных конструкций не допускается применять:. Рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:.

Для предварительно напряженных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класс бетона, в котором расположена напряженная арматура, следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в табл. Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения класса бетона, приведенные в табл.

При проектировании отдельных видов конструкций допускается обоснованное в установленном порядке снижение минимального класса бетона на одну ступень, равную 5 МПа, против приведенной в табл. При расчете железобетонных конструкций в стадии предварительного обжатия расчетные характеристики бетона принимаются как для класса бетона, численно равного передаточной прочности бетона по линейной интерполяции.

Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой классов В- II , Вр- II , К-7 и К Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В12,5, а для инъекции каналов - не ниже В Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздухе, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм призменная прочность R bn и сопротивление осевому растяжению R btn. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой R b , R bt и второй R b , ser , R bt , ser групп определяются делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии g bc или растяжении g bt , принимаемые для основных видов бетона по табл. Нормативные сопротивления бетона R bn с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены в табл.

Нормативное сопротивление бетона растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимается в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие согласно табл. Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение контролируется на производстве, принимается равным его гарантированной прочности классу на осевое растяжение.

Расчетные сопротивления бетона R b , R bt , R b , ser , R bt , ser с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: для предельных состояний первой группы - соответственно в табл. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt снижаются или повышаются путем умножения на коэффициенты условий работы бетона g bi , учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия, многократную повторяемость нагрузки, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.

Значения коэффициентов условий работы g bi приведены в табл. Для отдельных видов легких бетонов допускается принимать иные значения расчетных сопротивлений, согласованные в установленном порядке. При использовании в расчетах промежуточных классов бетона по прочности на сжатие согласно п. Значения начального модуля упругости бетона E b , при сжатии и растяжении принимаются по табл. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.

Минимальная марка бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетонов. Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше. Ниже минус 5. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень.

Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Е b , указанные в табл. При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления например, центрифугированный бетон и т. При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т. Коэффициенты надежности по бетону при сжатии и растяжении g bc и g bt для расчета конструкций по предельным состояниям.

Второй группы g bc и g bt. Тяжелый, напрягающий, мелкозернистый, легкий и поризованный. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона v коэффициент Пуассона принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 соответствующих значений E b , указанных в табл. Нормативные сопротивления бетона R bn , R btn и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser при классе бетона по прочности на сжатие.

R bn и R b,ser. R btn и R bt,ser. Группы мелкозернистых бетонов приведены в п. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R btn и R bt , ser принимают как для легкого бетона на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для легкого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 0,7.

Для напрягающего бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для тяжелого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 1,2. Таблица Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt при классе бетона по прочности на сжатие. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R bt принимают как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R b принимают такими же, как для легкого бетона, а значение R bt умножают на коэффициент 0,7.

Для напрягающего бетона значение R b принимают таким же, как для тяжелого бетона, а значения R bt умножают на коэффициент 1,2. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R bt при классе бетона по прочности на осевое растяжение. Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы бетона.

Многократно повторяющаяся нагрузка. Бетонирование в вертикальном положении высота слоя бетонирования свыше 1,5 м для бетона:. Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие - растяжение» на прочность бетона. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см. Попеременное замораживание и оттаивание. Бетонные конструкции из высокопрочного бетона при учете коэффициента g b 9.

Коэффициенты условий работы бетона по поз. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g b 2 учитывается при расчете по прочности, а g b 1 - при расчете на выносливость и по образованию трещин. При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент g b 2 не учитывается. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0, Коэффициент условий работы бетона g b 1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла r b , равном.

В табл. Коэффициент условий работы бетона g b 6 при попеременном замораживании и оттаивании для бетона. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов :.

Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокат из углеродистой стали соответствующих марок согласно обязательному приложению 2. В железобетонных конструкциях допускается применение упрочненной вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневой арматуры класса А- III в с контролем удлинений и напряжений или с контролем только удлинений.

Легкий и поризованный марки по средней плотности D :. Ячеистый автоклавного твердения марки по средней плотности D :. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции. Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Е b принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке.

В настоящих нормах обозначения классов арматуры приняты согласно действующим государственным стандартам на арматурную сталь и будут уточнены при пересмотре СТ СЭВ В обозначении классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры с повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением добавляется буква К например, Ат- IV К ; свариваемой - буква С например, Ат- IV С ; свариваемой и повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию под натяжением - буквы СК например, Ат- V СК.

В обозначении горячекатаной стержневой арматуры буква «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой, А- III в, а буква «с» - для арматуры специального назначения Ас- II. В настоящих нормах для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках бунтах ; «диаметр» d , если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня. Выбор арматурной стали следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп.

В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять:. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций допускается применять арматуру класса А- III в для продольной растянутой арматуры в вязаных каркасах и сетках. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять:. В конструкциях до 12 м включ. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов, находящихся под воздействием газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять:.

В таких конструкциях допускается применять также арматуру класса А-IIIв. В настоящих нормах в дальнейшем в случаях, когда нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры горячекатаной, термомеханически упрочненной , при ее обозначении используется обозначение соответствующего класса горячекатаной арматурной стали например, под классом А- V подразумевается арматура классов A - V , Ат- V , Ат- V К и Ат- V СК.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0, Нормативные сопротивления R sn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению R s для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле. Расчетные сопротивления арматуры растяжению с округлением для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл.

Коэффициент надежности по арматуре g s при расчете конструкций по предельным состояниям. Расчетные сопротивления арматуры сжатию R sc , используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. A т- VII. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А- III используется в качестве расчетной поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней , ее расчетные сопротивления R sw принимаются как для арматуры класса А- III.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются или повышаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы g si , учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т. Расчетные сопротивления поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw снижаются по сравнению с R s путем умножения на коэффициенты условий работы g s 1 и g s 2 :.

При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw с учетом указанных коэффициентов условий работы g s 1 и g s 2 приведены в табл.

Кроме того, расчетные сопротивления R s , R sc , R sw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. Длину зоны передачи напряжений l p для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле.

К значению R bp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме g s 2. Величина s sp в формуле 11 принимается равной:. Здесь s sp принимается с учётом первых потерь по поз. В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе кроме классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл.

Факторы, обуславливающие введение коэффициента условий работы арматуры. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил. Наличие сворных соединений при многократном повторении нагрузки. Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести. Согласно указаниям п. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже.

Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона. Коэффициенты g s 3 и g s 4 по поз. Коэффициент g s 5 по поз. В формулах поз. Коэффициент условий работы арматуры g s 3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла r s , равным.

Обозначения, принятые в табл. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:. Коэффициент условий работы арматуры g s 4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла r s , равном. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ , допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:.

В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм. Коэффициенты условий работы g s 9 при арматуре. Цементно-битумное холодное при арматуре диаметром, мм:. Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений l p напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров.

Стержневая периодического профиля независимо от класса. Высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр- II. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице. При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза.

При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение l p принимается не менее 15 d. Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры за исключением высокопрочной проволоки класса Вр- II с внутренними анкерами по длине заделки принимается на расстоянии 0,25 l p от торца элемента.

Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п.

Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R b , равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны. С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п.

При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин. Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условий и с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно указаниям п. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е а , определяемый согласно указаниям п. В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета. Применение бетонных внецентренно сжатых элементов за исключением случаев, предусмотренных п.

Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов см. Для элементов прямоугольного сечения A b определяется по формуле. Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 12 должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны см.

Для элементов прямоугольного сечения условие 14 имеет вид. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. В формулах 12 - 15 :. W pl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле. Значение коэффициента h , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е 0 , следует определять по формуле.

В формуле 20 :. М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;. М l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;. Коэффициент b в формуле Расчетная длина l 0 внецентренно сжатых бетонных элементов. Обозначение, принятое в табл. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп. Расчет изгибаемых бетонных элементов см. W pl - определяется по формуле 16 ; для элементов прямоугольного сечения W pl принимается равным:.

Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений.

Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:. Значение x R определяется по формуле. А 0, Б и В 0, Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;.

Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа. Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. А- IV 1, Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Коэффициент g s 6 не следует учитывать для элементов:. Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см.

Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента.

При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. В формулах 40 - 42 :. A s,tot - площадь сечения всей продольной арматуры;. Вр- II , К-7 и К 1,1. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп.

Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;. Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы. Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;.

Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, В формуле 54 :. A-IV A s,tot - площадь сечения всей продольной высокопрочной арматуры;.

A ef - обозначение то же, что и в формуле 49 ;. Значение q принимается не менее 1,0 и не более:. При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится.

Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где.

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры. Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п.

Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см. При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:.

Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п. R b - принимается без учета коэффициентов условий работы бетона;. Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см.

Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п.

Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Надкрановая верхняя часть колонн при подкрановых балках. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;. Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;. Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости.

При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2. Расчет сечений в общем случае черт. В формуле 65 :.

М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;. Расчетная длина l 0 элементов ферм и арок. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности. I - I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре.

S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;. Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:. В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых.

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см. Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:. В формулах 66 - 68 :. A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;. МПа, - при определении x eli ;.

Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Индекс i означает порядковый номер стержня арматуры. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия.

Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле. Коэффициент j b 1 определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы. Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения.

Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:. D и более 1, Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле. Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:. Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее. Коэффициент j b 3 принимается равным для бетона:.

D и более 0,5. D и менее 0,4. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами. Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину. Для таких элементов поперечное усилие Q sw , определяется по формуле.

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие. Кроме того, поперечная арматура должна удовлетворять требованиям пп. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия.

Коэффициент j b 4 принимается равным для бетона:. D и более 1,2. D и менее 1,0. Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п. При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т.

Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0. Схема для расчета железобетонных балок с наклонными сжатыми гранями. Схема для расчета коротких консолей. Ширина наклонной сжатой полосы l b определяется по формуле.

При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле. A sw - площадь сечения хомутов в одной плоскости;. Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п.

Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт. Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения. При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента. Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей.

Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т. На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле. При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз.

Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках. Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле.

При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При расчете элементов на кручение с изгибом должно соблюдаться условие. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт.

Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности. Высота сжатой зоны х определяется из условия. Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:.

Схемы расположения сжатой зоны пространственного сечения. В формулах 92 и 93 :. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:. Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения.

Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле. При этом значения j w принимаются:. M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. В формулах 99 и :. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п. При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие.

A loc 1 - площадь смятия черт. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле. В3,5; В5; В7,5 1,5. В2,5 и ниже 1,2. R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см. A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п.

В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. Схемы для расчета железобетонных элементов на местное сжатие. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см.

При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие. R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле.

Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия. Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию. Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание.

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия. Усилие F b принимается равным правой части неравенства , а F sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле. При учете поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 F b.

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия Поперечная арматура должна удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения черт. Схема для расчета железобетонных элементов на отрыв.

Значения h s и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент через консоли, примыкающие элементы и др. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали черт. Схема усилий, действующих на закладную деталь.

N an - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:. Q an - сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд анкеров, равное:. В формулах - :. М , N , Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;.

A an 1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см 2 ;. А 0,8. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься рваной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах и нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали см.

Конструкция сырных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями.

Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна проверяться из условия. При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия для этих сварных соединений.

Толщина пластины должна также удовлетворять технологическим требованиям по сварке. Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы g b 1 и g s 3 , принимаемые соответственно по табл. Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия Р.

Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону a равными 25, 20, 15 и 10 для бетона классов соответственно В15, B25, В30, B40 и выше. В случае если не соблюдается условие при замене в нем значения R bt,ser на R bt , площадь приведенного сечения определяется без учета растянутой зоны бетона.

Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:. В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений. Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, по длине элемента, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных сопротивлению R s , умноженному на коэффициенты условий работы g s 3 и g s 4 см.

Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены требования п. Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин:. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:. Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки см.

При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения I p см. Расчет предварительно напряженных центрально-обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия.

КУПИТЬ ЦВЕТНОЙ ПИГМЕНТ В БЕТОН

Пак - руководитель работ; А. Караваев; кандидаты техн. Кауфман, М. Марчук, Л. Трапезников, В. Судаков; доктора техн. Гордон, И. Соколов совместно с Гидропроектом им. Осколков, Т. Сергеева; д-р техн. Фрид; С. С введением в действие СНиП 2.

В СНиП 2. Настоящие нормы распространяются на проектирование вновь строящихся и реконструируемых бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды. Элементы бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2. В проектах сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне, в районах распространения просадочных, набухающих и слабых по физико-механическим свойствам грунтов, должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким сооружениям соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

Основные буквенные обозначения и их индексы, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ , приведены в справочном приложении 1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо соблюдать требования СНиП 2. Выбор типа бетонных и железобетонных конструкций монолитных, сборно-монолитных, сборных, в том числе предварительно напряженных и заанкеренных в основание должен производиться исходя из условий технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства.

При выборе элементов сборных конструкций следует рассматривать предварительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легких бетонов. Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой необходимо принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов.

Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Следует рассматривать целесообразность укрупнения сборных конструкций с учетом условий их изготовления, транспортирования, грузоподъемности монтажных механизмов.

Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку. Конструкции узлов и соединений элементов в сборных конструкциях должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

При проектировании конструкций гидротехнических сооружений, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, для сложных условий статической и динамической работы конструкций когда характер напряженного и деформированного состояния с необходимой достоверностью не может быть определен расчетом следует проводить исследования.

Для обеспечения требуемой водонепроницаемости и морозостойкости конструкций, а также для уменьшения противодавления воды в их расчетных сечениях необходимо предусматривать следующие мероприятия:. Выбор мероприятия следует производить на основе технико-экономического сравнения вариантов.

Бетон для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений должен удовлетворять требованиям ГОСТ и настоящего раздела. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от вида и условий работы необходимо устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются следующие:.

Эту характеристику устанавливают в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве. В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на осевое растяжение:. Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года по данным долгосрочных наблюдений , с учетом эксплуатационных условий.

Для энергетических сооружений марку бетона по морозостойкости следует принимать по табл. Марка бетона по морозостойкости при числе циклов попеременного замораживания и оттаивания в год. Примечания: 1. Среднемесячные температуры наиболее холодного месяца для района строительства определяются по СНиП 2.

При числе расчетных циклов более следует применять специальные виды бетонов или конструктивную теплозащиту;. Марку бетона по водонепроницаемости назначают в зависимости от градиента напора, определяемого как отношение максимального напора в метрах к толщине конструкции или расстоянию от напорной грани до дренажа в метрах, и температуры контактирующей с сооружением воды, , по табл. В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W4.

Для конструкций с градиентом напора свыше 30 следует назначать марку бетона по водонепроницаемости W16 и выше. При надлежащем обосновании допускается устанавливать промежуточные значения классов бетона по прочности на сжатие, отличающиеся от перечисленных в п. Характеристики этих бетонов следует принимать по СНиП 2. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные, устанавливаемые в проектах и подтверждаемые экспериментальными исследованиями, требования: по предельной растяжимости, отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями, сопротивляемости истиранию потоком воды с донными и взвешенными наносами, стойкости против кавитации и химического воздействия, тепловыделению при твердении бетона.

Срок твердения возраст бетона, отвечающий его классам по прочности на сжатие, на осевое растяжение и марке по водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений сут, для сборных и монолитных конструкций морских и речных портовых сооружений 28 сут. Срок твердения возраст бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 сут, для массивных конструкций, возводимых в теплой опалубке, 60 сут. Если известны сроки фактического нагружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, то допускается устанавливать класс бетона в ином возрасте.

Для сборных, в том числе предварительно напряженных конструкций, отпускную прочность бетона на сжатие следует принимать в соответствии с ГОСТ Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых стержневых конструкций набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т. Для предварительно напряженных элементов следует принимать бетон класса по прочности на сжатие: не менее В15 - для конструкций со стержневой арматурой; не менее В30 - для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием.

Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов. Если по технико-экономическим расчетам для повышения водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений целесообразно использовать бетоны на напрягающем цементе, а для снижения нагрузки от собственного веса конструкции - легкие бетоны, то классы и марки таких бетонов следует принимать по СНиП 2.

Нормативные и расчетные сопротивления бетона в зависимости от классов бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл. В случае принятия промежуточных классов бетона нормативные и расчетные сопротивления следует принимать по интерполяции.

Коэффициенты условий работы бетона следует принимать по табл. При расчете железобетонных конструкций на выносливость расчетные сопротивления бетона и надлежит умножать на коэффициент условий работы , принимаемый по табл.

Расчетное сопротивление бетона при всестороннем сжатии , МПа, следует определять по формуле. Влияние двухосного сложного напряженного состояния сжатие-растяжение на прочность бетона. При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы.

Произведение должно быть не менее 0, Для сооружений I и II классов коэффициент надлежит определять экспериментальным путем. Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв.

Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:. Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;.

Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа. Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см.

Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп.

Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;. Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы. Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;.

Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится. Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:.

При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где. Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры.

Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см.

При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:. Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см. Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;.

Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;. Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2.

Расчет сечений в общем случае черт. М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности.

I- I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре.

S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;.

Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:. В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых. Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см. Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:. A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;. МПа, - при определении x eli ;.

Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия. Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле.

Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы. Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения. Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле.

Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:. Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле. Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:. Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее.

При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами. Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия.

Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п. При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т. Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0.

При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле.

Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт. Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения. При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением. Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента.

Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т. На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле.

При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз. Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.

Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле. При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт.

Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности. Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:. Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения.

Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле. M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п. При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле.

R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см. A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;.

При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см. При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие.

R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле. Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия. Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию.

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия. Усилие F b принимается равным правой части неравенства , а F sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле. При учете поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 F b. При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения черт.

Значения h s и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент через консоли, примыкающие элементы и др. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали черт.

N an - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:. М , N , Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;.

A an 1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см 2 ;. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься рваной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах и нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали см. Конструкция сырных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой.

При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями. Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна проверяться из условия. При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия для этих сварных соединений. Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы g b 1 и g s 3 , принимаемые соответственно по табл.

Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия Р. Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону a равными 25, 20, 15 и 10 для бетона классов соответственно В15, B25, В30, B40 и выше. В случае если не соблюдается условие при замене в нем значения R bt,ser на R bt , площадь приведенного сечения определяется без учета растянутой зоны бетона.

Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:. В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений.

Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, по длине элемента, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных сопротивлению R s , умноженному на коэффициенты условий работы g s 3 и g s 4 см.

Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены требования п. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:. Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки см.

При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения I p см. Расчет предварительно напряженных центрально-обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия.

Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия. М crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действий внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия.

Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия. Для стыковых сечений составных и блочных конструкций, выполняемых без применения клея в швах, при расчете их по образованию трещин началу раскрытия швов значение R bt , ser в формулах и принимается равным нулю.

При расчете по образованию трещин элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона W pl определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле.

В конструкциях, армированных предварительно напряженными элементами например, брусками , при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается.

При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин см. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия. Расчетное сопротивление бетона растяжению R bt , ser в формулу вводится с коэффициентом условий работы g b 1 , принимаемым по табл. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия. Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжении в бетоне s mt и s mc определяются по формуле.

Напряжения s x , s y и t xy определяются как для упругого тела, за исключением касательных напряжений от действия крутящего момента, определяемых по формулам дли пластического состояния элемента. Напряжения s x и s y подставляются в формулу со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие. Напряжение s mc в формуле принимается по абсолютной величине. Проверка условия производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений.

При действии многократно повторяющейся нагрузки расчет по образованию трещин должен производиться согласно указаниям п. А 1, Б 2, В 1, Ширина раскрытия трещин, определенная по формуле , корректируется в следующих случаях:. При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется путем умножения найденного значения a crc от действия всех нагрузок на отношение. M r 1 , M r 2 - моменты M r соответственно от действия постоянных и длительных и от всех нагрузок см.

Напряжения в растянутой арматуре или приращении напряжений s s должны определяться по формулам для элементов:. Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, значение усилия предварительного обжатия P допускается принимать равным нулю.

В формуле знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, а знак «минус» - при внецентренном сжатии. На участках элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Глубина начальных трещин h crc в сжатой зоне см. Значение x определяется по формуле , j m - по формуле для зоны с начальными трещинами. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле.

Расчетные сопротивления R bt , ser и R b , ser не должны превышать значений, соответствующих бетону класса В При определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия наклонных трещин должны учитываться указания п. Железобетонные элементы должны рассчитываться по закрытию зажатию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента. Для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования:.

Для участков элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Для обеспечения надежного закрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, оба главных напряжения в бетоне, определяемые согласно указаниям п. Указанное требование обеспечивается с помощью предварительно напряженной поперечной арматуры хомутов или отогнутых стержней. Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны согласно указаниям пп.

Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, при наличии предварительного напряжения - от состояния до обжатия. Начальная кривизна самонапряженных элементов определяется с учетом содержания и положения продольной арматуры относительно бетонного сечения и величины обжатия бетона.

На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле. Значение s b принимается численно равным сумме потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, для конструкций из бетона.

При попеременном водонасыщении и высушивании бетона значение j b 2 при продолжительном действии нагрузки следует умножать на коэффициент 1,2. При этом сумма принимается не менее. Для элементов без предварительного напряжения значения кривизны и допускается принимать равными нулю. При определении кривизны элементов с начальными трещинами в сжатой зоне см.

В7,5 и ниже 0,7. N tot - равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком «минус». Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, усилие Р допускается принимать равным нулю.

При определении кривизны элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Коэффициент v , характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, для конструкций из бетона. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона сжатой зоны значения v при продолжительном действии нагрузки следует разделить на коэффициент 1,2.

Коэффициент y принимается согласно указаниям п. Для второго слагаемого правой части формулы верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние - при растягивающем усилии N tot см. Для внецентренно сжатых элементов значение z должно приниматься не более 0,97 e s , tot. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при производится как прямоугольных шириной b f. Расчетная ширина полки b f определяется согласно указаниям п. Коэффициент y s для элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого бетонов и двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формуле.

Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы допускается принимать равным нулю. Для однослойных конструкций из ячеистого бетона без предварительного напряжения значение y s вычисляется по формуле. Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, значение коэффициента y s принимается во всех случаях равным 1,0.

Полная кривизна для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле. Кривизна , и определяется по формуле , при этом и вычисляются при значениях y s и v , отвечающих непродолжительному действию нагрузки, а - при y s и v , отвечающих продолжительному действию нагрузки.

Если значения и оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю. Прогиб f m , обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле. Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента черт.

Эпюры изгибающих моментов и кривизны для железобетонных элементов постоянного сечения. В этом случае полный прогиб f tot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба f m и деформацией сдвига f q. Прогиб f q , обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле. Для сплошных плит толщиной менее 25 см кроме опертых по контуру , армированных плоскими сетками, с трещинами в растянутой зоне значения прогибов, подсчитанные по формуле , умножаются на коэффициент принимаемый не более 1,5, где h 0 - в см.

При расчете элементов с однорядным армированием черт. М act - момент внешних сил, расположенных по одну сторону рассматриваемого сечения, относительно оси y ;. N act - внешняя продольная сила, приложенная на уровне оси y и принимаемая при растяжении со знаком «плюс»;. Ось у располагается в пределах рабочей высоты сечения исходя из удобства расчетной схемы. Если ось у располагается выше центра тяжести площади сечения сжатой зоны, то величину z b следует принимать отрицательной.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с однорядным армированием при расчете по деформациям. Для второго слагаемого в формуле знак «минус» принимается, если усилие Р приложено ниже оси у, если усилие Р приложено выше оси y , то следует принимать знак «плюс». Для первого слагаемого в формуле знак «плюс» принимается при растягивающем, а знак «минус» - при сжимающем усилии N act.

При расчете элементов с многорядным расположением арматуры черт. В формуле значения z si , z sj , z b , принимаются положительными, если откладываются ниже оси y. В противном случае их следует принимать с отрицательным знаком. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с многорядным армированием при расчете по деформациям. Значения x 1 и y si для зависимостей - допускается определять согласно указаниям пп.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе.

Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций. Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т.

Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты см. Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий. Для продольной рабочей арматуры ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры толщина защитного слоя, мм, должна быть, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее:.

В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей без фактурного слоя - не менее 25 мм. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм. Толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее, мм:. В элементах из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже, из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм.

Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжении см. Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм - для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм - для арматурных канатов. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете, в следующих случаях:. В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала.

При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя батона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм. Для возможности свободной укладки в форму цельных арматурных стержней, сеток или каркасов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней должны отстоять от грани элемента при соответствующем размере изделия до 9 м - на 10 мм, до 12 м - на 15 мм, свыше 12 м - на 20 мм.

В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям пп. Расстояния в свету между стержнями арматуры или оболочками каналов по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования домкратов, зажимов и т.

В элементах, изготовляемых с помощью виброштампующих машин или штыковых вибраторов, должно быть обеспечено свободное прохождение между арматурными стержнями элементов этих машин или наконечников вибраторов, уплотняющих бетонную смесь. Расстояния а свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой арматуры либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также:.

При стесненных условиях допускается распопа-гать стержни арматуры попарно без зазора между ними. В элементах с напрягаемой арматурой, натягиваемой на бетон за исключением непрерывно армированных конструкций , расстояние в свету между каналами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и, во всяком случае, не менее 50 мм.

Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер. Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями.

Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее l an , определяемую по формуле. При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. К величине R b допускается вводить коэффициенты условий работы бетона, кроме g b 2.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б значения l an , определяемые по формуле , должны быть увеличены на 10 d для растянутого бетона и на 5 d - для сжатого. В случае, когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, вычисленную по формуле длину анкеровки l an допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.

Если по расчету вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, то стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину l an , определяемую по формуле При невозможности выполнения указанных требований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стержней.

При этом величина l an должна быть не менее 10 d. Для закладных деталей должны учитываться следующие особенности. Длину растянутых анкерных стержней закладных деталей, заделанных в растянутом или в сжатом бетоне, при или , следует определять по формуле , пользуясь значениями w an , D l an , l an по поз. В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз.

При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правая часть формулы умножается на коэффициент d , определяемый по формуле. При этом длина анкерных стержней должна быть не меньше минимальных значений l an согласно требованиям настоящего пункта.

Анкера из гладкой арматуры класса А- I следует применять только при наличии усилений на их концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длина этих анкеров определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона. Допускается применение анкеров из указанной стали с крюками на концах для конструктивных деталей. Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования:.

Длина зоны анкеровки l an на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры см. Здесь m v - объемный коэффициент армирования, определяемый:. Напряжение сжатия бетона на опоре s b определяется делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимается не более 0,5 R b. Косвенное армирование распределяется по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине.

В этом случае, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным стальным закладным деталям снижение расчетного сопротивления продольной арматуры на опорном участке не производится. Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл. Арматура S в изгибаемых, а также во внецентренно растянутых элементах при расположении продольном силы за пределами рабочей высоты сечения.

Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в настоящей таблице, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового двутаврового сечения на рабочую высоту сечения h 0. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона.

В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. Требования табл. Если расчетом установлено, что несущая способность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то должны учитываться требования п.

Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой по контуру плит или панелей из расчета на изгиб в плоскости плиты панели. Диаметр, мм, продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для бетона:. В изгибаемых элементах из легкого бетона с арматурой класса А- IV и ниже диаметр, мм, продольных стержней не должен превышать для бетона классов:.

Для арматуры более высоких классов предельные диаметры стержней должны быть согласованы в установленном порядке. В изгибаемых элементах из ячеистого бетона классе В10 и ниже диаметр продольной арматуры должен быть ни более 16 мм. Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм. В линейных внецентренно сжатых элементах расстояния между осями стержней продольной арматуры должны приниматься в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба, не более мм, а в направлении плоскости изгиба - не более мм.

При этом армирование по граням, перпендикулярным плоскости изгиба, производится сварными каркасами и сетками с защитным слоем бетона толщиной не менее 50 мм и не менее двух диаметров продольной арматуры. В балках шириной свыше мм число продольных рабочих стержней, заводимых за грань опоры, должно быть не менее двух. В ребрах сборных панелей, настилов, часторебристых перекрытий и т.

При армировании неразрезных плит сварными рулонными сетками допускается вблизи промежуточных опор все нижние стержни переводить в верхнюю зону. Расстояния между осями рабочих стержней в средней чести пролета плиты и над опорой вверху должны быть не более мм при толщине плиты до мм и не более 1,5 h при толщине плиты свыше мм, где h - толщина плиты. У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура, должна предусматриваться также поперечная арматура, охватывающая крайние продольные стержни.

При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более мм и не более удвоенной ширины грани элемента. Во внецентренно сжатых элементах с центрально-расположенной напрягаемой продольной арматурой например, в сваях постановка поперечной арматуры не требуется, если сопротивление действию поперечных сил обеспечивается одним бетоном.

Поперечную арматуру допускается не ставить у граней тонких ребер изгибаемых элементов шириной мм и менее , по ширине которых располагается лишь один продольный стержень или сварной каркас. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры хомуты должны ставиться на расстоянии:. При этом конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от их бокового выпучивания в любом направлении.

Расстояния между хомутами внецентренно сжатых элементов в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку без сверки должны составлять не более 10 d. При проверке соблюдения требований настоящего пункта продольные сжатые стержни, не учитываемые расчетом, не должны приниматься во внимание, если диаметр этих стержней не превышает 12 мм и половины толщины защитного слоя бетона. Конструкция вязаных хомутов во внецентренно сжатых элементах должна быть такой, чтобы продольные стержни по крайней мере, через один располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы - на расстоянии не более мм по ширине грани элемента.

При ширине грани не более мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом. При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами два крайних каркаса расположенные у противоположных граней должны быть соединены друг с другом для образования пространственного каркаса. Для этого у граней элемента, нормальных к плоскости каркасов, должны ставиться поперечные стержни, привариваемые контактной сваркой к угловым продольным стержням каркасов, или шпильки, связывающие эти стержни, на тех же расстояниях, что и поперечные стержни плоских каркасов.

Если крайние плоские каркасы имеют промежуточные продольные стержни, то они не реже чем через один и не реже чем через мм по ширине грани элемента должны связываться шпильками с продольными стержнями, расположенными у противоположной грани. Шпильки допускается не ставить при ширине данной грани элемента не более мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех. Во внецентренно сжатых элементах с учитываемым в расчете косвенным армированием в виде сварных сеток из арматуры классов А- I , A - II и А- III диаметром не более 14 мм и класса Вр- I или в виде ненапрягаемой спиральной либо кольцевой арматуры должны быть приняты:.

При усилении концевых участков внецентренно сжатых элементов сварные сетки косвенного армирования должны устанавливаться у торца в количестве не менее четырех сеток на длине считая от торца элемента не менее 20 d если продольная арматура выполняется из гладких стержней, и не менее 10 d - из стержней периодического профиля.

Диаметр хомутов в вязаных каркасах внецентренно сжатых линейных элементов должен приниматься не менее 0,25 d и не менее 5 мм, где d - наибольший диаметр продольных стержней. Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней в сварных каркасах и сварных сетных устанавливался из условия сварки по соответствующим нормативным документам. В балочных конструкциях высотой свыше мм, а также в многопустотных плитах или аналогичных часторебристых конструкциях высотой свыше мм должна устанавливаться поперечная арматура.

В сплошных плитах независимо от высоты, в многопустотных плитах, или аналогичных часторебристых конструкциях высотой минее мм и в балочных конструкциях высотой менее мм допускается поперечную арматуру не устанавливать. При этом должны быть обеспечены требования расчета согласно указаниям п. Поперечная арматура в балочных и плитных конструкциях, указанных в п. Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и хомутов.

В элементах, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с надежной анкеровкой по концам, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены к угловым продольным стержням, образуя замкнутый контур. При этом должна быть обеспечена равнопрочность соединений и хомутов. Арматура из горячекатаной стали гладкого и периодического профиля, термически упрочненной стали классов Ат- III С и Ат- IV С и обыкновенной арматурной проволоки, а также закладные детали должны, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней между собой и с плоскими элементами проката контактной сварки - точечной и стыковой.

Допускается применение дуговой сварки - автоматической и полуавтоматической, а также ручной согласно указаниям п. Стыковые соединения упрочненной вытяжкой арматуры класса А- III в должны свариваться до ее упрочнения. Типы сварных соединений и способы сварки арматуры и закладных деталей следует назначать с учетом условий эксплуатации конструкции, свариваемости стали, технико-экономических показателей соединений и технологических возможностей предприятия-изготовителя в соответствии с ГОСТ Выполняемые контактно-точечной сваркой или дуговой сваркой прихватками крестообразные соединения, которые должны обеспечивать восприятие арматурой сеток и каркасов напряжений не менее ее расчетных сопротивлений соединения «с нормируемой прочностью» , необходимо указывать в рабочих чертежах арматурных изделий.

Сварные крестообразные соединения с ненормируемой прочностью применяются для обеспечения взаимного расположения стержней арматурных изделий в процессе их транспортирования, бетонирования и изготовления конструкции. В заводских условиях при изготовлении сварных арматурных сеток, каркасов и соединений по длине отдельных стержней следует применять преимущественно контактную точечную и стыковую сварку, а при изготовлении закладных деталей - автоматическую сварку под флюсом для тавровых и контактную рельефную сварку для нахлесточных соединений.

При монтаже арматурных изделий и сборных железобетонных конструкций в первую очередь должны применяться полуавтоматические способы сварки, обеспечивающие возможность контроля качества соединений. При отсутствии необходимого сварочного оборудования допускается выполнить в заводских и монтажных условиях крестообразные, стыковые, нахлесточные и тавровые соединения арматуры и закладных деталей, применяй приведенные в ГОСТ и в нормативных документах на сварную арматуру и закладные детали способы дуговой, в том числе и ручной, сварки.

Не допускается применять дуговую сварку прихватками в крестообразных соединениях стержней рабочей арматуры класса А- III марки 35ГС. Применяя ручную дуговую сварку при выполнении сварных соединений, рассчитываемых по прочности, в сетках и каркасах, следует устанавливать дополнительные конструктивные элементы в местах соединения стержней продольной и поперечной арматуры прокладки, косынки, крючки и т. Стыки ненапрягаемой рабочей арматуры внахлестку применяются при стыковании сварных и вязаных каркасов и сеток, при этом диаметр рабочей арматуры должен быть не более 36 мм.

Стыки стержней рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в местах полного использования арматуры. Такие стыки не допускаются в линейных элементах, сечение которых полностью растянуто например, в затяжках арок , а также во всех случаях применения стержневой арматуры класса А- IV и выше. Стыки растянутой или сжатой рабочей арматуры, а также сварных сеток и каркасов в рабочем направлении должны иметь длину перепуска нахлестки l не менее величины l an , определяемой по формуле и табл.